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焊接接头

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焊接接头相关的论坛

  • 【讨论】焊接接头硬度测试

    想跟大家交流下，（船用焊接）焊接接头打硬度一般都用什么方法？当然焊接接头打的点按船级社规定来，一般程序是先腐蚀后划线，接着就是一点点的找着开打，这种办法比较慢，主要是划线和自己找点很费时间。这里想向大家请教下打的时候有什么好的方法没有？或者有什么好的仪器方便打的介绍下，先谢谢啦！

  • 【求助】焊接接头问题，急！

    请教问题：图中焊接接头属于哪一种？详见附件！谢谢各位专家！[img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=30757]焊接接头[/url]

  • 焊接接头的力学性能试验包括哪些内容？

    焊接接头的力学性能试验包括哪些内容？(1)焊接接头的拉伸试验(包括全焊缝拉伸试验)。试验的目的是测定焊接接头(焊缝)的强度(抗拉强度σb，屈服点σs)和塑性(伸长率δ，断面收缩率ψ)，并且可以发现断口上某些缺陷(如白点)。试验可按GB2651-89《焊接接头拉伸试验方法》进行。(2)焊接接头的弯曲试验。试验目的是检验焊接接头的塑性，并同时可反映出各区域的塑性差别、暴露焊接缺陷和考核熔合线的质量。弯曲试验分面弯、背弯和侧弯三种，试验可按GB2653-89《焊接接头弯曲及压扁试验方法》进行。(3)焊接接头的冲击试验。试验的目的是测定焊接接头的冲击韧度和缺口敏感性，作为评定材料断裂韧性和冷作时效敏感性的一个指标。试验可按GB2650-89《焊接接头冲击试验方法》进行。(4)焊接接头的硬度试验。试验的目的是测量焊缝和热影响区金属材料的硬度，并可间接判断材料的焊接性。试验可按GB2654-89《焊接接头及堆焊金属硬度试验方法》进行。(5)焊接接头(管子对接)的压扁试验。试验目的是测定管子焊接对接接头的塑性。试验可按GB2563-89《焊接接头弯曲及压扁试验方法》惊醒。(6)焊接接头(焊缝金属)的疲劳试验。试验目的是测量焊接接头(焊接金属)的疲劳极限(σ-1)。试验可按GB2656-81《焊缝金属和焊接接头的疲劳试验方法》进行。来源:中国废旧物资网

  • 焊接接头抗拉强度

    焊接接头抗拉强度

    焊接接头抗拉强度怎么测定啊？机器是电液伺服万能试验机，试样看下图，不是标准试样、力学小白求教http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/08/201508241050_562419_3034556_3.jpg

  • 显微镜对铝合金焊接接头的检查

    显微镜对铝合金焊接接头的检查列车车体 6N01 铝合金型材焊接接头热影响区液化裂纹的显微组织进行了研究。使用不同方法对焊接接头进行不同程度的腐蚀、对比观察和分析，得出了焊接型材液化裂纹产生的原因以及在金相显微组织检验过程中与母材晶界进行区分的方法，使液化显微裂纹在金相检验中的判断更加准确，为车体铝型材出厂检验及生产工艺的调整奠定了基础。

  • 嘉隔截管板与壳体连接焊接接头失效的结构因素分析

    摘 要：通过对焊接接头性能影响因素的分析和实验，调整相应的结构参数和焊接工艺参数，防止焊接接头缺陷的产生，提高接头机械性能，从而提高产品的使用寿命，减少损失，节约了材料。 关键词：焊接接头；失效分析；结构因素 热交换器产品中的固定式不带法兰的管板与壳体的连接焊接接头是产品上的主要焊接接头，制造过程中焊接接头内部组织的缺陷，如夹渣、气孔、未熔合、未焊透、裂纹以及组织粗大等，将影响焊接接头的机械性能，也影响产品使用的可靠性，给使用单位带来不必要的经济损失，是个不可忽视的问题。通过对焊接接头性能影响因素的分析和实验，调整相应的结构参数和焊接工艺参数，防止焊接接头缺陷的产生，提高接头机械性能，从而提高产品的使用寿命，减少损失，节约了材料。1 问题的提出 在产品生产过程中，焊接结构参数、焊接工艺参数、焊接前的准备和操作方法等因素都会影响焊接接头的质量，在焊接时就要通过控制相关技术参数来控制焊接接头内部质量，尽可能提高焊接接头的机械性能。在诸多技术因素中以结构参数和焊接工艺参数对焊接接头质量影响最大，为此，坡口尺寸变化对焊接接头质量的影响及焊接工艺参数对焊接接头质量的影响是本课题的主要内容。 通过研究不同尺寸的坡口用相同焊接工艺参数下焊成的接头在焊接接头组织、机械性能、焊接应力分布的变化；比较对焊接接头质量影响最小的结构尺寸，选出最优技术参数。 2 坡口尺寸的确定 产品的设计坡口尺寸如图1所示，其中，管板车边尺寸为0.25δ,与壳体组对后坡口间隙为0.4δ1，具体根据不同的板厚在国家标准中有明确的规定。 本课题根据中生产单位的实际情况，δ和δ1的取值如表1。根据表中的数据，按《钢制压力容器》标准的有关规定，可以分别计算出管板车边尺寸和坡口间隙尺寸，也列于表1中。 在本次试验中，为了减少工作量，试件的坡口组对成大小端，最大值取6mm，最小值取1mm。虽然该值与国家标准的要求有出入，但符合焊接工艺中保证焊接接头质量的有关要求，对试验结果的正确性影响不明显。 3 模拟试验与检测 为保证结构参数对焊接接头的组织、应力和机械性能等方面影响的试验结果准确，在焊接过程中，要求焊接工艺参数保持不变。 本试验的试件结构与产品实际使用的结构相近。对焊接接头的检测主要包括焊接接头热影响区应力值、机械性能测试和热影响区组织分析。 3.1应力测试 应力测试时采用了应力释放法。 通过焊接接头区或焊接热影响区某点处的应变量测试，计算出该点的应力值。用此法检测比较简单，所需测试设备简便。虽然数据不够准确，但同一试件测试的数据有对比性，对本课题来说完全符合要求。 测试时，为使焊接热影响区的应力相对准确且有对比性，试验时选焊接接头焊趾两侧5mm处平行于焊接接头中心线的直线上作为测试焊接应力的位置，并以5mm的间距为一测试点，两侧两端各测6点。 3.2机械性能测试 应力测试后的试件用机械加工的方法加工成拉伸试样，测试其机械性能。4 数据分析 4.1测试点应力与焊接接头距离的关系 以上数据表明，离焊接接头不同的距离的各点间的应力是不同的。离熔合线越近，应力值越大；离熔合线越远，应力值越小。表明高温区更易产生较高的应力。 4.2坡口间距对应力的影响 坡口间距对应的影响也较为明显，从表中可以看出，坡口间距越大，应力值也有明显的增大，最大间隙处应力值（为最小间隙处应力值的3.5倍左右）。从理论上分析，坡口越大，需填充的金属越多，焊接时热作用时间越长，温度也越高，因而产生更大的应力。 4.3坡口间距对机械性能的影响 可以看出，坡口间距对机械性能的影响较小，但坡口间距对缺陷有较大的影响。两个试样都做了宏观金相检查，坡口间距越小，未焊透缺陷倾向增加。所以，坡口间距间接地影响了焊接接头的强度，降低疲劳强度。 5 金相分析 在相应的最大坡口端和最小坡口端，分别取试样进行金相分析，对比母材金相，组织变化差异很小。可见，因所用材料为普通碳素结构钢（管板和筒体材料都选用了Q235-B），这类材料的组织在加热时，长大倾向并不明显。可以认为，坡口间距对焊接接头及热影响区金属组织的影响是不大的。或者说，因焊接接头及热影响区金属组织所引起的焊接接头失效现象的因素要比焊接缺陷和应力变化所产生的影响小得多。 6 结论 通过以上分析，造成管板与壳体连接焊接接头失效的重要因素中，坡口尺寸大小是其中之一。因为坡口尺寸大小对焊接接头内部缺陷的产生及热影响区的焊接残余应力大小有着重大的影响，坡口越大，焊接缺陷产生的可能性增加，焊接残余应力增加。在焊接实践中，可以通过选择合适的坡口尺寸[url=http://www.dtjzf.com/prod

  • 【资料】整理出来的焊接接头试验方法！

    [color=#DC143C][B]GB/T2651-2008 焊接接头拉伸试验方法[/B][/color] http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=118100[B]GBT 2650-2008 焊接接头冲击试验方法[/B]http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=118101[B][color=#DC143C][color=#6495ED]GB/T 2652-2008 焊缝及熔敷金属拉伸试验方法[/color][/color][/B]http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=118102[B][color=#DC143C][color=#6495ED]GB/T 2654-2008焊接接头硬度试验方法[/color][/color][/B]http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=118105

  • 求助：关于焊接接头试验前腐蚀划线

    现在实验室要做焊接接头的拉伸、弯曲、冲击、宏观金相以及硬度，实验之前为了确定焊缝位置需要先腐蚀，但是每次都腐蚀的不满意，要么就是腐蚀完后不清晰，要么就是表面一层黑乎乎的，腐蚀剂用的是5%硝酸酒精，求大神给一个腐蚀划线的作业指导书或者操作规程。

  • 【原创大赛】镁合金焊接接头硬度测试

    【原创大赛】镁合金焊接接头硬度测试

    环保、节能是21世纪人类社会可持续发展的重大战略要求，传统钢铁材料已逐渐被各种综合性能更为优良的新型材料所替代。铝及铝合金具有良好的塑性、优异的耐蚀性、较高的比强度、较好的导电性及导热性等优点，在建筑、储罐、兵器、航空、航天、汽车、机械制造、电工及化学工业中已广泛应用。镁是比铝还轻的一种有色金属，它也具有较高的比强度和比刚度，并具有一定的耐蚀性和尺寸稳定性、抗冲击、耐磨性，以及良好的抗震能力和高的导热、导电性能，所以在航天、航空、仪表、通讯、火箭等高新领域应用潜力巨大。 焊接接头显微硬度测试，实验所用载荷为25gf，保压时间为5s。试样表面做打磨、抛光处理。自试样焊缝表层向内每隔一定距离测试一次硬度值，同样深度测试三个点取平均值。 对于3#试样，其硬度测试点见图3.9所示。由图3.10可以看出，热影响区是AZ31B焊接接头硬度最低的区域，焊缝区硬度要优于母材，这与焊接接头的组织特征有关。与母材组织相比，焊缝晶粒显著细化，同时在晶界有颗粒状的析出相析出，从而起到了明显的强化作用，而近缝区组织无明显变化。 对于5#试样，相比较于3#试样，母材区硬度较高，平均达70HV左右。焊缝区硬度变化幅度小，析出物的含量小，基本没有起到强化作用。 对于8#试样，从图3.10可以看出，焊缝区内的硬度曲线起伏较大，微区内的硬度值比较接近，说明焊缝中成分均匀，组织相近，金属间化合物弥散分布。焊缝熔合线右侧靠近镁母材处有一个宽约1.2mm软化区，在此软化区内打不出硬度值，形成软化区的原因目前还不得而知。近镁侧焊缝区的硬度值较高，说明近镁侧焊缝区中金属间化合物的含量比近铝侧焊缝区多。近铝侧焊缝区到铝母材的硬度值是连续变化的，说明在靠近铝侧熔合线的焊缝区域中金属间化合物的含量是逐步减少的。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211151115_404353_2105598_3.jpg相关硬度测试点：http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2012/11/201211112056_403121_2105598_3.jpg

  • 【原创大赛】焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定-中船重工725所

    [align=center][b]焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定[/b][/align][align=center]中国船舶重工集团公司第七二五研究所 试验测试与计量技术研究中心 张先锋[/align] 焊接是金属材料高效率的结合方式，中国船舶重工集团公司第七二五研究所长期从事船舶材料焊接技术研究和焊接产品研发，在焊接工艺评定工作中积累了大量的经验。前文介绍了《焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法》，本文接着聊一聊焊接接头冲击试样热影响区缺口加工位置的确定。 焊接工艺评定中冲击吸收功是重要的一项检验指标，由于整个接头区域包含了焊缝、熔合线、热影响区以及母材几部分，且各部分之间的材料成分与组织状态都有较大的差异，所以，冲击试样缺口开设的位置对焊接接头冲击功的测试结果具有重要的影响。在诸多的标准或者技术文件中，对焊缝、熔合线、母材的缺口取样位置的定义较为明确，然而，对于热影响区缺口位置的规定都比较模糊，比如，GB/T 2650规定“缺口位于热影响区范围内”，NB/T 47014规定“热影响区试样的缺口轴线至试样轴线与熔合线交点的距离＞0，且应尽可能多的通过热影响区”，中国船级社材料与焊接规范则规定了三个缺口取样位置“位置1：距离熔合线2mm；位置2：距离熔合线5mm；位置3：距离熔合线7~10mm”，也没有明确规定何种情况下取哪个位置，且以上规定仅仅针对熔化焊与压焊接头，对于热影响区极小的电子束焊、激光焊、搅拌摩擦焊等，则没有标准可以参考。 众所周知，V型缺口底部圆弧中点与焊缝熔合线间的距离在极小的范围内偏移，即可对冲击吸收功产生显著的影响。这是因为热影响区冲击试样V型缺口有可能跨越了焊缝、熔合线、热影响区，甚至母材，而冲击过程中，当冲击设备的刀刃与试样接触后，试样开始在V型缺口根部起裂时，起裂的位置通常不会是一条线，而是一个点，由于缺口根部距离熔合线的距离不同，导致起裂点的位置也不尽相同，可能出现在焊缝、熔合线、热影响区、母材中的任何一个位置，不同起裂位置的起裂功值并不相同，最后获得的冲击吸收功也就有较大的差异。 在实际工程应用中，有两种做法来确定热影响区缺口位置，其一，对于高强钢，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移2mm作为缺口位置，对于低强度钢材，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移1mm作为缺口位置；其二，对于厚钢板，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移2mm作为缺口位置，对于薄钢板，试样轴线与熔合线交点向母材一侧偏移1mm作为缺口位置。以上这些都是经验做法，实施起来，通常都比较粗糙。为了解决这个问题，API SPEC 5L规定“为确保在适当位置开缺口，开缺口前应对试样进行腐蚀”。如果供需双方没有特别说明，对于缺口开设位置，建议在大批量的试样加工中，开缺口前先对试样进行腐蚀，让缺口位置尽可能多的通过热影响区，这种做法可以成为减少缺口位置偏离、避免对试验结果产生异议而引起纠纷的有效措施；如果双方有明确的技术要求，则按照技术要求执行即可。

  • 【原创大赛】双相不锈钢焊接接头晶间腐蚀试验

    【原创大赛】双相不锈钢焊接接头晶间腐蚀试验

    S32101双相不锈钢焊接接头晶间腐蚀试验双相不锈钢是一类优良的耐蚀性、高强度和易于制造加工等诸多优异性能于一身的钢种。S32101属于第二代双相钢，之所以称为双相不锈钢，是因为其微观组织是由铁素体相和奥氏体相组成的材料。因此其既具备奥氏体不锈钢优良的韧性和焊接性，又兼备铁素体不锈钢的高强度和耐氧化物应力腐蚀性能，因此广泛应用于核电建设。本文结合核电建造中钢制安全壳焊接工艺评定试验，试件母材为S32101，熔敷金属为E2209T1-4，对接接头开V型坡口，采用自动药芯焊丝电弧焊。检测其焊接接头在经过晶间腐蚀后的性能。实验依照GB/T4334-2008标准进行。做晶间腐蚀的第一步是敏化处理，根据GB/T4334-2008的规定：试样在敏化前要先经过适当溶剂或洗涤剂（非氯化物）除油并干燥。敏化制度为：对超低碳钢（碳含量不大于0.03%）和稳定化钢种（添加钛或铌）敏化处理制度为650℃，压力加工试样保温2小时，铸件保温1小时，空冷、焊接试样直接以焊后状态进行试验。如果对焊后还要经过350℃以上热加工的焊接件，试样在焊后应进行敏化处理，敏化处理制度由供需双方协商。1.实验条件和步骤依据GB/T4334-2008中列举的5个试验方法，经过筛选决定使用E法—不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀试验方法进行。首先配制硫酸-硫酸铜溶液。需要的仪器有烧杯、量筒、玻璃棒、带回流冷凝器的磨口锥形瓶以及称量用具。溶液配制经实际需要称取50g的分析纯硫酸铜溶解于300~350ml蒸馏水中，为了消除影响，需要将所有玻璃器皿都用蒸馏水冲洗一遍，然后吹干称量溶液。硫酸铜溶液配完后需要加入50ml的优质纯硫酸，此处为保证硫酸添加的准确度需要用到移液管，用洗耳球慢慢从烧杯中吸取，直至达到移液管的刻线处。硫酸的添加过程会释放热量因此需要玻璃棒持续搅拌，防止局部热量聚集致使溶液飞溅。最后用蒸馏水将溶液稀释至500ml，搅拌均匀，不要留有沉淀的硫酸铜。然后向锥形瓶中底部添加纯度不小于99.5%铜片，注意要将铜片铺满锥形瓶的底部，铺的要均匀，然后用镊子夹住试样小心的放入锥形瓶中，由于锥形瓶的容量是有限的，而此次需要晶间腐蚀的样品有2组共4个。因此先在底层的铜片上放上2个试样，依据GB/T4334，在保证每个试样与铜片完全接触的情况下，同一锥形瓶中允许放几层同一钢种的试样，但是试样之间不能相互接触。因此在底层放两块试样后再向锥形瓶中加入适量的铜片直至铜片覆盖住底层的试样，接着继续向锥形瓶中添加剩余的两个试样，再加入适量铜片覆盖住全部试样。最后向锥形瓶中加注配制的硫酸铜溶液，要注意溶液应高出上层试样20mm以上。最后将球形冷凝管的磨口用凡士林涂抹均匀，插到锥形瓶口，达到密封的目的。将烧瓶放在加热装置上，加热过程需要通以冷却水，通过球形冷凝管的两个端口形成冷却水的持续供应。加热需要在微沸的状态下持续16小时，而开始计时的节点是达到微沸的状态，因此为了节约时间在初始状态下时，将加热装置功率调大达到快速加热至沸腾状态，在即将沸腾时降低功率，并保持使溶液持续在微沸的状态下。2.实验结果评定16小时加热完毕，关闭加热装置，待锥形瓶溶液自然冷却，然后用镊子取出试样，注意试样的顺序。取出的试样应清洗干净并且晾干。按照GB/T4334-2008中的实验规定，弯曲试样应当沿着焊接接头的熔合线进行。弯头尺寸的规定是当试样厚度不大于1mm时，压头直径为1mm；当试样厚度大于1mm时，压头直径是5mm。根据实际测量，此次样品的厚度大于1mm因此选用5mm的弯头直径。为了保证弯曲部位的准确性，可以在试样之前用铅

  • 【分享】JB/T 4291-1999 焊接接头裂纹张开位移(COD) 试验方法

    有版友在找这个标准。JB/T 4291-1999 焊接接头裂纹张开位移(COD) 试验方法1999-06-24发布，2000-01-01实施，代替JB 4291-1986；JB/T 4291-1999已于2008-01-23废止，无代替标准。[img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=173576]JB/T 4291-1999 焊接接头裂纹张开位移(COD) 试验方法(已废止)[/url]

  • 【原创大赛】焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法-中船重工725所

    [align=center][b]焊接接头力学性能试验焊缝余高的处理方法[/b][/align][align=center]中国船舶重工集团公司第七二五研究所 试验测试与计量技术研究中心 张先锋[/align][align=center][b] [/b][/align][align=left] 焊接是金属材料高效率的结合方式，中国船舶重工集团公司第七二五研究所长期从事船舶材料焊接技术研究和焊接产品研发。在焊接工艺评定中对加工的力学性能试样是否要去除焊缝的余高，在不同的技术规范或者试验标准中有着不同的规定，对于检测人员来说，需要对此有一个清晰的认识，了解去除焊缝余高与否对测试结果有着显著的影响。[b](1)拉伸试样是否去除余高[/b] GB/T2651规定“超出试样表面的焊缝金属应通过机加工除去。除非另有要求，对于有熔透焊道的整管试样应保留管内焊缝”，这表明，此标准是倾向于去除焊缝余高的，对于需要进行整管拉伸的焊管来说，由于去除内部焊缝余高的难度较大，可以不对内部焊缝余高进行处理，但表面焊缝余高要通过适当的方式去除。而API 5L中则规定“焊缝余高是否去除由制造厂决定”，这就把问题抛给了制造厂，但在附录C中，针对补焊工艺评定，却又作出了“试样两面的焊缝余高应去除，抗拉强度应至少等于相应钢级钢管规定的最小抗拉强度”的规定，又要求对焊缝余高进行去除。NB/T47014对拉伸试样也做出了“试样的焊缝余高应以机械方法去除，使之与母材齐平”的规定。《中国船级社材料与焊接规范》中对对接接头拉伸试样焊缝余高的规定为“焊缝上下表面应锉平、磨光、或机加工至与母材表面齐平”。对于焊接工艺试验件来说，是否去除余高，对试验结果、断裂位置及评判结果的准确性、统一性是有影响的。若不去除余高，焊缝的断面尺寸势必大于母材，即使焊缝强度低于母材，也增加了试验件断在母材上的几率。还有少数情况，如果试验件断在了焊缝上，由于焊缝的断面尺寸不规则，无法进行准确的计算，是按照母材的截面积进行计算，还是重新取样进行试验？这些问题标准中都没有做出明确的规定，在实际操作中，容易引起纠纷。 针对以上问题，我们在进行焊接工艺评定前应首先明确是对结构强度进行评价，还是要对材料性能进行评价，如果是前者，可以不去除焊缝余高，否则，必须去除余高，减小其对测试结果的干扰与误判。对于结果的评判存在以下几种情况： a）拉伸试样去除了焊缝余高，试样整个平行段的尺寸一致，母材与焊缝的截面尺寸不存在差异，试验结束后，若试样的断裂位置在焊缝上（也包含断在热影响区的情况），则其值为接头的实际抗拉强度值；若断裂位置在母材上，说明焊缝的强度要高于母材，焊接接头的安全性能要优于母材。需要强调的是，无论试样断在焊缝，还是母材上，试验检测人员都有义务在报告中进行对断裂位置进行标注，便于工程技术人员准确、合理的对焊接工艺进行评定。 b）对于不去除焊缝余高的拉伸试样，则存在母材与焊缝截面积不一样的情况，若试样断在了母材上，则按照试样能够承受的最大载荷除以母材的截面积来计算试验件的抗拉强度，需要明白的是，试样虽然断在了母材上，但焊缝的抗拉应力不一定高于母材，焊缝截面尺寸的加大起到了对局部静强度补充的作用，只是其能够抵抗断裂的载荷高于母材，而非应力；而对于断在焊缝上的试样，目前的普遍做法是直接判定为不合格。[b]（2）弯曲试样是否去除余高[/b] 对于弯曲试样焊缝余高的要求，GB/T 2651规定“除非相关标准和/或协议另有要求，超出试样表面的焊缝金属一般应通过机加工方法除去”，而NB/T47014则规定“试样的焊缝余高应采用机械方法去除，面弯、背弯试样的拉伸表面应加工齐平，试样受拉伸表面不得有划痕和损伤”，《中国船级社材料与焊接规范》的规定为“焊缝上下表面应锉平、磨光、或机加工至与母材表面齐平”，几个标准均要求对焊缝余高进行去除。需要注意的是，在去除焊缝余高的过程中，可以使用铣床、刨床等机加工手段，但都不应该留下横向刀痕，以免在弯曲的过程中成为试样断裂的起裂源。[/align][align=center]更多信息，可联系我们交流[url=http://www.725tes.com/]点击打开链接[/url][/align]

  • 【原创大赛】焊接接头冲击试验开口前的腐蚀划线处理~~~

    【原创大赛】焊接接头冲击试验开口前的腐蚀划线处理~~~

    焊接接头的冲击试验试样的形状和尺寸与相应的标准试样相同，但其缺口的轴线应该垂直于焊缝的表面，如图所示。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281539_479813_1622447_3.jpg 试样的缺口按试验要求分别开在焊缝，熔合线或者热影响区，其中开在热影响区的缺口轴线与熔合线的距离按照有关的技术标准和协议的规定，开口位置的正确与否，关系到最终试验结果的有效评定，如果开口位置出现偏离，所得到的试验结果是不一样的，比如技术要求测定热影响区的冲击值，那么焊缝熔合线与热影响区的距离是很近的，熔合线的韧性比热影响区还要差些，开口稍有偏差，试验出的数据往往起伏不定，有时还会被误认为是热影响区的冲击韧性值。因此为清楚地显示出焊缝、熔合线和热影响区，开缺口前，可用硝酸酒精等试剂对试样进行侵蚀，然后按照要求进行划线，具体的操作方法如下： 1. 先将试样截面（宽和高）加工成型，长度方向的尺寸暂不截取，清理试样表面的油污，尘及毛刺。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281637_479832_1622447_3.jpg 2. 配制腐蚀剂，一般采用的腐蚀剂为硝酸酒精，此腐蚀剂对碳钢、低合金钢的焊缝腐蚀显示的很清晰，所需比例一般为5+95，如果腐蚀显示不清晰，可以增加腐蚀剂的浓度。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281642_479833_1622447_3.jpg 3. 将处理干净的试样放入硝酸酒精溶液中侵蚀，可用棉花对其表面进行擦拭，侵蚀半分钟左右，见表面出现焊缝，取出，并流水冲洗。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281648_479837_1622447_3.jpg 腐蚀好的焊接接头试样，焊缝，熔合线都显示的很清楚了。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281656_479841_1622447_3.jpg 4. 将腐蚀好的试样用一种叫电刻笔的小仪器，分别将焊缝、热影响区的开口位置刻线。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281704_479846_1622447_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281705_479847_1622447_3.jpg 5.冲击缺口位置线划好后，在试样的旁边注明焊缝、热影响区的字样，以便加工缺口时能够很快分清楚所要开口的是焊缝还是热影响区。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/11/201311281708_479848_1622447_3.jpg 一切划线工作程序完成后，就可以进行第二次加工了，按照划线的位置开试样的缺口，然后以缺口为中心点，将试样的长度尺寸定格为55mm后，就可以进行冲击试验了。 这个的划线过程比较简单，关键是要对焊缝腐蚀清晰，这个才能找对所需缺口的位置，才能保证试验结果的正确。

  • 【原创大赛】SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析

    【原创大赛】SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析

    SA738GrB板GMAW焊接工艺接头微观组织分析摘要：通过对三代核电AP1000 CV筒体SA738板纵缝自动气保焊焊接接头微观组织分析，探讨大尺寸焊接接头微观组织分析方法，微观组织下辨别贝氏体和马氏体方法以及魏氏组织对焊接接头性能影响。试验结果表明焊缝组织以细小均匀的针状铁素体为主、热影响区为贝氏体。魏氏组织对焊接接头力学性能影响不大。关键词：AP1000; SA738Gr.B；ER90S-G；针状铁素体；贝氏体；马氏体；魏氏组织1 前言 三代核电AP1000 CV筒体在设计上采用45mm厚的低合金SA738Gr.B型钢板，其纵向拼装采用自动气保焊，填充ER90S-G焊丝进行焊接，具有生产效率高、操作简便等优点。但不同的工艺参数对接头力学性能及组织有较大影响，对接头的显微组织进行分析，是判断接头力学性能的重要依据。受焊接热循环、热输入、冷却速度、化学成分偏析等因素影响，焊接接头各个区域获得单一的典型显微组织比较困难，多为混合组织，微观形貌难以辨别；另外，对于厚板类大尺寸焊接接头如何选择检验部位，对结果的正确评定也有较大影响。2 母材材质、热处理工艺 显微组织分析第一步是确认母材平衡态组织。这就需要确定母材种类、化学成分、热处理工艺。SA738Gr.B属于美标ASTM A738，B级钢板，若对此类美标材料不熟悉，但通过分析其化学成分（见表1）和力学性能（见表2），可以与国标材料进行对应，从而初步判断其平衡态组织。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217413570_01_2593418_3.png 通过分析对比，可以得出SA738Gr.B属于低合金高强度钢，相当于国内Q460等级钢。通过查阅出厂材质书，确定热处理工艺为调质（淬火+回火）。至此，可以初步判断其平衡态组织为回火贝氏体。目前，SA738Gr.B钢板已经国产化，其最佳热处理工艺为920℃淬火+630℃回火，得到平衡态组织为细小均匀的板条贝氏体，见图1。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217450166_01_2593418_3.png 母材平衡态组织决定接头热影响区组织。但不等于说平衡态组织就是热影响区组织。因为热影响区组织受到焊接热作用与工厂热处理相差巨大。只能在母材平衡态组织基础上结合热影响区显微组织形貌进行具体分析。3 冷却对组织的影响 在对组织进行显微分析时，可能会碰到由于组织复杂，组织形貌难以辨别的情况，或者一些组织的微观形貌在显微镜下很相似，增加了辨认难度。而不同的组织转变温度不同，如果分析出冷却过程对组织析出的这种影响，则有利于对显微形貌进行正确辨认。冷却过程对转变产物的影响可在准确的在“CCT”曲线上体现。CCT曲线即过冷奥氏体连续冷却转变曲线，反映的是过冷奥氏体在不断地降温过程中发生的相变。每个钢种均对应相应的CCT曲线。如果知道该钢种CCT曲线，就能知道在不同冷速下对应的组织产物。影响CCT曲线因素很多，如C元素含量、合金元素含量，且绘制CCT曲线较为复杂，这里不做深入讨论。但应掌握几类常见钢种CCT曲线，有利于分析几中基本相的形成区间。如马氏体需要通过快冷的方式获得。在CCT曲线反映是，（见图2，为共析钢CCT曲线，）以大于临界冷速的冷却速度，如水淬，过冷奥氏体不经过珠光体（P）转变区，而直接过冷到马氏体（M）转变区（Ms—Mf）。掌握这一理论，有利于后面分析热影响区是否存在马氏体。 低合金钢焊接冷却一般为空冷，但要注意接头的焊后热处理方式。不同的热处理方式对接头的微观组织有较大影响。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217474369_01_2593418_3.png4微观组织分析4.1 检验点的选择 对于焊接接头，原则上选择接头最薄弱部位且能有代表性地反映该钢种，并在现行施焊工艺条件下所获得的焊接接头区域的典型显微组织形貌。生产实践得出如下原则： （1）、对于空淬性小的低碳钢，焊缝金属应选择盖面的最后焊道并未受重结晶热作用焊道中心部位，或封底最后焊道中心部位。热影响区通常选取盖面或封底最后焊道最差的过热重结晶区的显微组织作为热影响区组织。 （2）、对于空淬性较强的焊接接头，则选择第一条焊道的焊缝金属未受重结晶热作用的焊缝中心作为焊缝金属显微组织的检验部位。 （3） 对于有高韧性要求的焊接接头，通常也都是空淬性较强的低合金钢。除了按（2）要求选择显微检验点外，还要加上最后焊道及其母材热影响区的检验点。 除按以上原则选择检查区域外，还应沿着接头熔合线扫查，因为熔合线处最易产生微裂纹和紧挨熔合线的母材热影响过热区是整个接头性能最薄弱的区域。 SA738 Gr.B钢板具有较强的淬透性（其化学成分中添加Mo等合金元素就是提高其淬透性），另有还要求其具有高的低温冲击韧性。所以按照以上原则，选择了以下重点检查区域（见图3，SA738 Gr.B GMAW焊接工艺接头微观组织检查区域）：区域1：盖面焊道融合线；区域2：盖面焊道中心至接头厚度1/4；区域3：接头厚度1/4处至接头中心。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217501796_01_2593418_3.png4.2 显微组织分析 显微镜检查前，首先应对整个接头进行目测，对有怀疑缺陷的区域应在显微镜下确认。目测未发现异常，则用低倍镜头（宜为200~250倍）沿熔合线进行扫查。之所以用低倍镜头，一方面是低倍镜头可视区域更大，特别是针对从下方观察试样的老式金相显微镜，有利于快速找到熔合线；另一方面，可以清晰的观察熔合线及两侧区域（母材过热影响区和焊缝区）。 如图4，为200倍下盖面焊道熔合线区域（区域1）。该视域下，熔合线清晰可见，其左侧为焊缝组织，大量的均匀细小的针状铁素体+少量先共析铁素体（白色呈网状）之所以为网状是先共析铁素体沿奥氏体晶粒析出的原因。200视域下不宜清楚观察到针状铁素体形态。选用500~800倍镜头进行进一步观察与确认。如图6,800倍视域下，针状铁素体清晰可见。值得注意的是，倍数越高，对制样要求越高。 熔合线右侧为母材热影响区过热组织。200倍视域下，可以看见条状、块状组织。结合第2章的分析，母材平衡态组织为板条贝氏体。板条贝氏体属于下贝氏体，具有高的强度，同时具有良好的塑性和韧性的综合机械性能。由于受到焊接热影响，母材细小均匀的板条变成条状、块状。所以，可以初步判断热影响区为下贝氏体。为了进一步确认，在800倍显微镜下观察母材热影响过热区，见图5，块状贝氏体形貌更明显。可对比图1，母材平衡态板条贝氏体进行观察，由于受焊接热作用，块状贝氏体尺寸更大。 对区域2进行分析，从盖面焊道中心至接头厚度1/4区域进行扫查。仍然采用低倍+高倍配合的方式。低倍进行扫查，不能确认的组织，用高倍进行确认。此区域由细小均匀针状铁素体组成，组织形态与图6相同。 对区域3进行分析，从接头厚度1/4处至焊缝中心由细小的块状铁素体组成，尺寸较图6中铁素体稍大，有大量碳化物析出，见图7。大量碳化物析出跟焊接热作用循环有关。 按照以上方法对另一侧焊缝进行分析，得出相同结论。整个接头区域未发现微裂纹及影响接头力学性能的非正常组织。影响接头力学性能的非常组织包括非金属夹杂物、网状渗碳体等。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/10/2015092217522946