东日扭矩表

2月28日，国家重大科学仪器设备开发专项&mdash &mdash &ldquo 高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用&rdquo 项目启动会，在中国计量科学研究院(以下简称&ldquo 中国计量院&rdquo )召开。会议由国家质检总局科技司主持，科技部条财司副司长吴学梯、国家质检总局科技司副司长王越薇、中国计量院副院长宋淑英等领导及项目监理组、总体组、技术专家委员会、用户委员会和管理办公室等近百人参加了本次启动会。　　图1：科技部条财司副司长吴学梯在启动会上讲话　　启动会上，科技部条财司副司长吴学梯介绍了国家重大科学仪器设备开发专项的设立背景和目标定位，要求&ldquo 高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用&rdquo 项目组瞄准产品开发目标，积极推进产业化 更加关注产品的知识产权 按照项目管理办法，落实好法人负责制的各项要求 严格进行项目经费管理，并希望相关项目参与单位加强协作，潜心开发，实现科学仪器设备自主创新。同时他对该项目利用信息化系统的创新管理方式表示肯定，并希望其能够得到进一步推广运用。　　图2：项目总体组组长、中国计量院副院长宋淑英讲话　　项目总体组组长、中国计量院副院长宋淑英对与会领导、专家对中国计量院科技事业发展的关心支持和帮助表示感谢。她指出，&ldquo 高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用&rdquo 项目是近年来中国计量院在重大仪器方面获得的第3个国家支持项目。作为项目牵头单位，中国计量院将继续做好支持和服务工作，与各项目参与单位团结协作，确保项目顺利实施，为我国摆脱高端测量仪器完全依赖进口的局面作出应有贡献。　　图3：项目负责人、中国计量院力学与声学研究所所长张跃汇报项目总体情况　　项目负责人、中国计量院力学与声学研究所所长张跃研究员就项目背景、总体目标、任务分解、预期成果及进度和经费安排等相关情况进行了汇报。项目办公室汇报了项目实施管理办法 各任务负责人分别汇报了任务的研究内容、考核指标、实施方案、进度及经费安排等。　　与会专家在认真听取汇报的基础上，展开热烈讨论，对项目进行点评，并提出实施意见建议。　　高端动力装备在装备制造业中占有举足轻重的地位，是各种重大成套技术装备的核心组成部分，例如，风力发电机组、大型舰船推进系统、高速列车动力系统及转向架、航空发动机、高档数控机床等。高端动力装备对国民经济的发展起着突出的作用，同时也代表了我国先进制造业，特别是装备制造业的能力和水平。　　而目前，我国大量的扭矩和速度参数测量系统，包括功率、最大扭矩、最高车速、加速度等，尤其是高端测量仪器依赖进口，并无法在国内溯源，严重制约了我国自主动力扭矩和速度测量仪器的可靠计量、研发与应用，从而制约了我国高技术含量、高国际竞争力的核心工业产品的自主研制和生产，开展具有自主知识产权的高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研制需求迫切。　　该项目总体目标为：开展高端动力装置机械功率关键参数扭矩和速度精密测量技术的研究，攻克扭矩标准装置中高精密空气轴承支撑部件的核心技术及双天线雷达测速收发模块的关键技术。研究建立具有自主知识产权的高端动力装置的扭矩测量仪器(20kNm扭矩标准机)、高端动力装置速度测量仪器(双天线雷达测速仪器)和加速度计动态特性校准装置，填补国内空白，达到高端动力装置扭矩测量和速度测量的国际先进水平。　　据介绍，项目研制成果将有望为我国高端动力装备扭矩与速度等功率测量建立可靠的计量溯源体系，并将在仪器开发、产业化示范、节能减排等方面起到重要的推动作用。　　图4：启动会现场　　该项目的组织实施单位为国家质检总局，由中国计量科学研究院牵头，并负责其中4个任务，任务承担单位还包括清华大学、中国船舶重工集团第七〇四研究所、浙江省计量科学研究院、北京化工大学、辽宁省计量科学研究院、湖南省计量科学研究院、苏州苏试试验仪器股份有限公司与长沙普德利生科技有限公司等8家单位。项目起止时间为2012年10月至于2016年9月。主要包括12个任务：20kNm高准确度扭矩标准装置的研发、高准确度大质量参数测量装置的研制、高精度宽量程多普勒雷达测速技术的研究及其测量装置的研制、加速度计动态特性计量技术的研究与校准装置的建立、空气轴承支撑技术的研发、无扰动质量参数自动测量技术的研发、加速度计动态模型及参数辨识的研究、测速测距雷达测速仪在交通领域的应用研究、空气轴承支撑技术在高准确度扭矩标准机及船舶装配质量控制中的应用、安全气囊加速度计校准装置在汽车行业的应用以及双天线雷达测速仪在高铁行业的应用研究等。

2月28日，国家重大科学仪器设备开发专项——“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目启动会，在中国计量科学研究院(以下简称“中国计量院”)召开。会议由国家质检总局科技司主持，科技部条财司副司长吴学梯、国家质检总局科技司副司长王越薇、中国计量院副院长宋淑英等领导及项目监理组、总体组、技术专家委员会、用户委员会和管理办公室等近百人参加了本次启动会。 科技部条财司副司长吴学梯在启动会上讲话　　启动会上，科技部条财司副司长吴学梯介绍了国家重大科学仪器设备开发专项的设立背景和目标定位，要求“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目组瞄准产品开发目标，积极推进产业化 更加关注产品的知识产权 按照项目管理办法，落实好法人负责制的各项要求 严格进行项目经费管理，并希望相关项目参与单位加强协作，潜心开发，实现科学仪器设备自主创新。同时他对该项目利用信息化系统的创新管理方式表示肯定，并希望其能够得到进一步推广运用。　　项目总体组组长、中国计量院副院长宋淑英对与会领导、专家对中国计量院科技事业发展的关心支持和帮助表示感谢。她指出，“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目是近年来中国计量院在重大仪器方面获得的第3个国家支持项目。作为项目牵头单位，中国计量院将继续做好支持和服务工作，与各项目参与单位团结协作，确保项目顺利实施，为我国摆脱高端测量仪器完全依赖进口的局面作出应有贡献。　　项目负责人、中国计量院力学与声学研究所所长张跃研究员就项目背景、总体目标、任务分解、预期成果及进度和经费安排等相关情况进行了汇报。项目办公室汇报了项目实施管理办法 各任务负责人分别汇报了任务的研究内容、考核指标、实施方案、进度及经费安排等。　　与会专家在认真听取汇报的基础上，展开热烈讨论，对项目进行点评，并提出实施意见建议。　　高端动力装备在装备制造业中占有举足轻重的地位，是各种重大成套技术装备的核心组成部分，例如，风力发电机组、大型舰船推进系统、高速列车动力系统及转向架、航空发动机、高档数控机床等。高端动力装备对国民经济的发展起着突出的作用，同时也代表了我国先进制造业，特别是装备制造业的能力和水平。　　而目前，我国大量的扭矩和速度参数测量系统，包括功率、最大扭矩、最高车速、加速度等，尤其是高端测量仪器依赖进口，并无法在国内溯源，严重制约了我国自主动力扭矩和速度测量仪器的可靠计量、研发与应用，从而制约了我国高技术含量、高国际竞争力的核心工业产品的自主研制和生产，开展具有自主知识产权的高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研制需求迫切。　　国家重大科学仪器设备开发专项“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目总体目标为：开展高端动力装置机械功率关键参数扭矩和速度精密测量技术的研究，攻克扭矩标准装置中高精密空气轴承支撑部件的核心技术及双天线雷达测速收发模块的关键技术。研究建立具有自主知识产权的高端动力装置的扭矩测量仪器(20kNm扭矩标准机)、高端动力装置速度测量仪器(双天线雷达测速仪器)和加速度计动态特性校准装置，填补国内空白，达到高端动力装置扭矩测量和速度测量的国际先进水平。　　据介绍，项目研制成果将有望为我国高端动力装备扭矩与速度等功率测量建立可靠的计量溯源体系，并将在仪器开发、产业化示范、节能减排等方面起到重要的推动作用。　　该项目的组织实施单位为国家质检总局，由中国计量科学研究院牵头，并负责其中4个任务，任务承担单位还包括清华大学、中国船舶重工集团第七〇四研究所、浙江省计量科学研究院、北京化工大学、辽宁省计量科学研究院、湖南省计量科学研究院、苏州苏试试验仪器股份有限公司与长沙普德利生科技有限公司等8家单位。项目起止时间为2012年10月至于2016年9月。主要包括12个任务：20kNm高准确度扭矩标准装置的研发、高准确度大质量参数测量装置的研制、高精度宽量程多普勒雷达测速技术的研究及其测量装置的研制、加速度计动态特性计量技术的研究与校准装置的建立、空气轴承支撑技术的研发、无扰动质量参数自动测量技术的研发、加速度计动态模型及参数辨识的研究、测速测距雷达测速仪在交通领域的应用研究、空气轴承支撑技术在高准确度扭矩标准机及船舶装配质量控制中的应用、安全气囊加速度计校准装置在汽车行业的应用以及双天线雷达测速仪在高铁行业的应用研究等。

在现代工业生产和科研实验中，扭矩测试是不可或缺的一环。无论是瓶盖扭紧度的检测，还是其他机械部件的扭矩测试，精确的扭矩仪都是确保产品质量和性能稳定的关键。近年来，全自动扭矩仪以其高效、精确的特点逐渐取代传统的手动扭矩仪，成为行业的新宠。那么，全自动扭矩仪相比手动扭矩仪，在试验效率和检验精确度方面究竟有哪些提升呢？1. 试验效率的提升：全自动扭矩仪：通过自动化操作，可以连续、快速地进行大量瓶盖的扭矩测试，大大提高了测试效率。它适合于生产线上的在线检测，能够实时监控瓶盖扭矩，确保产品质量的一致性。手动扭矩仪：操作依赖于人工，每次测试都需要手动设置和调整，速度相对较慢，更适合小批量或实验室环境下的测试。2. 检验精确度的提高：全自动扭矩仪：由于其自动化程度高，减少了人为操作误差的可能性，因此通常能够提供更高的测试精确度。它能够精确控制扭矩的大小和测试速度，确保每次测试的一致性。手动扭矩仪：虽然也能提供准确的测试结果，但其精确度受到操作者技能和经验的影响。重复性测试可能会因操作者的不同而有所差异。3. 数据记录和分析：全自动扭矩仪：通常配备有数据记录系统，能够自动记录每次测试的扭矩值，并生成详细的报告。这有助于后续的数据分析和质量控制。手动扭矩仪：可能需要手动记录测试数据，这增加了数据记录的复杂性和出错的可能性。4. 应用场景的适应性：全自动扭矩仪：更适合大规模生产环境，能够与生产线无缝集成，实现连续生产。手动扭矩仪：更适合小规模生产或研发实验室，用于对特定样本进行精确测试。综上所述，瓶盖全自动扭矩仪较手动扭矩仪在试验效率和检验精确度方面有显著优势。它能够快速、连续地进行大量测试，并提供精确的测试结果。然而，选择哪种类型的扭矩仪取决于具体的应用场景和需求。对于需要高效率和精确度的生产环境，全自动扭矩仪是更合适的选择。而对于小规模生产或研发实验室，手动扭矩仪可能更为适用。

在选择可乐瓶盖开启扭矩仪时，用户可能会面临手动和自动扭矩测试仪之间的选择。每种类型的测试仪都有其特定的应用场景和优势，精度也因设备的设计和制造质量而异。手动扭矩测试仪优点：成本效益：通常价格较低，适合预算有限的用户。便携性：手持式设计，便于携带和现场测试。操作简单：易于使用，不需要复杂的设置或编程。缺点：一致性：依赖于操作者的技巧和力量控制，可能导致测试结果的一致性较低。疲劳因素：长时间操作可能导致操作者疲劳，影响测试精度。数据记录：需要手动记录数据，可能存在记录错误的风险。精度考量：手动扭矩测试仪的精度受限于操作者的稳定性和重复性，因此精度可能较低。自动扭矩测试仪优点：重复性：自动设备提供更高的测试一致性和重复性。精度：精密的机械设计和电子测量系统可提供更高的测试精度。自动化：自动完成测试过程，减少人为误差。数据管理：自动记录和分析数据，提高效率并减少错误。缺点：成本：价格通常高于手动测试仪。维护：可能需要专业的维护和校准。精度考量：自动扭矩测试仪通常具有更高的精度，因为它们通过精密的机械和电子系统来控制测试过程。精度比较在选择扭矩测试仪时，精度是关键考虑因素。虽然手动扭矩测试仪具有成本优势和便携性，但自动扭矩测试仪在精度、重复性和数据管理方面具有明显优势。自动设备通过减少人为干预，提供更一致的测试结果，这对于质量控制和产品一致性至关重要。结论如果预算允许，并且需要高精度和自动化程度高的测试结果，自动扭矩测试仪是更好的选择。对于需要频繁进行大量测试的生产环境，自动扭矩测试仪可以提供更高的效率和更可靠的数据。然而，如果测试需求较少，或者预算有限，手动扭矩测试仪也可以满足基本的测试需求。在选择时，应考虑具体的测试需求、预算限制和长期投资回报，以确定最适合的扭矩测试仪类型。

在快速发展的饮品行业中，瓶盖扭矩的精准控制对于保障产品质量和消费者体验至关重要。传统的手动扭矩测试方法不仅效率低下，而且难以保证测试结果的准确性和一致性。因此，全自动饮料瓶防盗瓶盖扭矩测试仪的出现，无疑为行业带来了一场跨越性的升级。相较于传统的手动扭矩测试方法，全自动饮料瓶防盗瓶盖扭矩测试仪具有以下显著优势：提高效率：自动化测试仪可以连续不断地进行测试，无需等待手动操作的间隔时间，显著提高了测试效率。准确性：全自动测试仪通过精密的传感器和控制系统来施加和测量扭矩，减少了人为操作的误差，确保了测试结果的准确性和可重复性。数据记录与分析：全自动测试仪通常配备有数据记录功能，能够自动记录每次测试的结果，便于后续的数据分析和质量控制。减少人力成本：自动化设备减少了对操作人员的依赖，降低了人力成本，特别是在大规模生产和测试中，这一优势尤为明显。标准化测试：全自动测试仪按照预设的程序和标准进行测试，保证了测试过程的一致性，避免了手动测试中可能出现的主观判断和操作差异。提高安全性：自动化设备减少了操作人员与测试样品的直接接触，降低了工伤的风险。易于操作：全自动测试仪通常配备有用户友好的操作界面，简化了操作流程，使得即使是非专业人员也能轻松进行测试。扩展功能：一些全自动测试仪还具备扩展功能，如与计算机连接进行更复杂的数据分析，或者与其他生产线自动化设备集成，实现更高效的生产流程。环境适应性：自动化设备通常设计得更加坚固耐用，能够适应不同的生产环境和条件。维护简便：虽然全自动测试仪的初始投资可能较高，但长期来看，由于减少了人为操作和提高了测试效率，维护成本相对较低。综上所述，全自动饮料瓶防盗瓶盖扭矩测试仪通过其自动化、高精度、易于操作和数据分析等优势，为饮料瓶盖扭矩测试提供了一种高效、可靠的解决方案，有助于提高产品质量和生产效率。

各有关单位：按照《青岛市质量协会团体标准管理办法》（试行）的规定，青岛市质量协会团体标准《轮胎滚动阻力试验机（测力法和扭矩法）校准规范》（T/QAQ 007—2023）已经完成相关工作程序，现予以发布。青岛市质量协会2023年9月20日　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　关于发布《轮胎滚动阻力试验机（测力法和扭矩法）》团体标准的公告.pdf

2011年9月19-22日，第10届亚太测量(质量、力和扭矩)论坛在西安召开。来自中国、日本、韩国、澳大利亚、印度、泰国、中国香港和台湾等国家和地区近60位计量测试研究领域的专家、学者参加会议。与会代表就近两年来在各自国家进行的有关质量、力值和扭矩方面的量值传递和测量技术的研究成果进行了广泛的讨论和交流。亚太测量(质量、力和扭矩)论坛由中国计量科学研究院和日本大阪技术研究所于1992年联合创立，每两年一届，在各国轮流举办。除学术报告外，每届论坛都设立&ldquo 优秀青年论文奖&rdquo ，以鼓励专业领域青年人的科技创新。梅特勒托利多作为全球计量领域最具影响力的设备制造商，在质量测量和研究方面与各国计量检测和校准机构建立了长期良好的合作。梅特勒托利多中国公司赞助了本届论坛，林桂兴总裁出席会议并致辞。

秋高气爽，凉风习习，万测集团与北京长城计量测试技术研究所隆重签署合作协议，开展强强合作，共同研发国内首台50000Nm高精度标准扭矩机。50000Nm标准扭矩机主要用于检定和校准扭矩传感器，而扭矩传感器广泛应用于航空、航天、造船等领域中的发动机的监控和管理，双方合作研发的50000Nm标准扭矩机，将达到0.05%的准确度，将对我国在发动机领域赶上国外先进水平做出突出的贡献。

油封旋转性能试验机采用西门子可编程控制系统.适用于各种回转式油封进行密封性能的试验和研究工作，油封安装在验机上，主轴以一定的速度回转，经过一定时间的运行，观察油封是否渗漏，每次可试验2件油封，测试轴可正、反转。本机结构合理，设计新颖，起动性能好，调速范围广，起动力矩大，噪声低，操作方便。技术参数:1. 主轴转速：10000r/min2. 主轴跳动误差：小于±0.03mm3. 轴心偏置调整量：0～5mm4. 可测试油封轴孔范围（单唇口油封）：Φ7～Φ200mm5. 电机功率：2.2kW×2(根据具体油封尺寸加大功率)6. 压力范围：0～0.03MPa7. 温度范围：室温～120℃8. 电 源：AC380V三相五线制(必须有零线和地线)±10% 50Hz 9. 外形尺寸：1300mm×1000mm×1500mm10. 重 量：420㎏注：关键零部件均由日本小巨人LGMazak加工中心加工。创新点：区别于市场无扭矩油封旋转试验台,此款为带扭矩油封旋转试验台可在常温和高低温环境内进行试验带扭矩10000转油封旋转试验机台

在现代制造业中，产品质量与安全性的保障至关重要，特别是在食品、药品和化妆品这些直接关系到消费者健康的行业中，每一个生产环节都需经过严格的质量控制。全自动瓶盖扭矩仪作为一种先进的检测设备，正逐步成为这些行业不可或缺的重要工具。本文将详细探讨全自动瓶盖扭矩仪在食品、药品、化妆品行业中的具体应用及其重要性。一、食品行业：守护每一份美味与安全1.1 确保包装密封性，防止食品变质在食品行业中，包装的密封性直接关系到产品的保质期和安全性。全自动瓶盖扭矩仪通过精确测量瓶盖的扭矩值，确保瓶盖与瓶身之间的密封性达到标准，有效防止食品在运输和储存过程中因漏气而氧化变质。无论是矿泉水、果汁还是酱料罐头，全自动瓶盖扭矩仪都能提供准确的测量数据，为食品企业的质量控制提供有力支持。1.2 提高生产效率，降低人力成本传统的手动拧紧瓶盖方式不仅效率低下，而且容易出现误差，影响产品质量。全自动瓶盖扭矩仪的引入，实现了瓶盖拧紧的自动化操作，大大提高了生产效率，降低了人力成本。同时，其高精度测量能力确保了每个瓶盖扭矩的一致性，提升了产品的整体品质。1.3 建立质量追溯体系，保障消费者权益全自动瓶盖扭矩仪能够记录每个瓶盖的扭矩数据，为食品企业建立起完善的质量追溯体系。一旦产品出现质量问题，企业可以迅速通过扭矩数据追溯到具体的生产批次和生产环节，及时采取措施进行整改，有效保障消费者的权益。二、药品行业：守护生命健康的每一道防线2.1 确保药品包装密封性，防止污染药品作为特殊商品，其包装密封性要求极高。全自动瓶盖扭矩仪能够精确测量药品包装瓶盖的扭矩值，确保瓶盖紧密贴合瓶身，防止药品在运输和储存过程中受到污染或受潮。这对于保证药品的有效性和安全性具有重要意义。2.2 提高生产效率，保障药品供应在药品生产过程中，高效率的包装环节是保障药品供应的关键。全自动瓶盖扭矩仪的自动化操作不仅提高了包装效率，还减少了人为错误，确保了药品包装的准确性和一致性。这对于药品生产企业来说，是提升产能、保障市场供应的重要手段。2.3 满足严格监管要求，提升企业形象药品行业受到严格的监管，企业需要严格遵守相关法律法规，确保产品质量和安全。全自动瓶盖扭矩仪的应用，使得药品包装的质量控制更加科学和规范，有助于企业满足监管要求，提升企业形象和信誉。三、化妆品行业：守护美丽与安全的双重承诺3.1 保障化妆品密封性，延长保质期化妆品的密封性直接关系到产品的保质期和效果。全自动瓶盖扭矩仪通过精确测量化妆品瓶盖的扭矩值，确保瓶盖紧密贴合瓶身，防止化妆品在储存过程中挥发或变质。这对于维护化妆品的品质和延长保质期具有重要意义。3.2 提升用户体验，增强品牌忠诚度良好的瓶盖开启体验是提升用户满意度的关键。全自动瓶盖扭矩仪的应用，使得化妆品瓶盖的开启力度适中、顺畅，提升了用户的使用体验。这有助于增强消费者对品牌的信任和忠诚度，为企业赢得更多市场份额。3.3 满足多样化需求，推动产品创新随着消费者对化妆品需求的日益多样化，化妆品包装也需不断创新以满足市场需求。全自动瓶盖扭矩仪具备适应性强、测量范围广的特点，能够满足不同规格和类型化妆品瓶盖的扭矩测量需求。这为企业开发新产品、拓展市场提供了有力支持。结语全自动瓶盖扭矩仪在食品、药品、化妆品行业中的广泛应用，不仅提升了产品的质量和安全性，还提高了生产效率和市场竞争力。随着技术的不断进步和完善，相信全自动瓶盖扭矩仪将在更多领域发挥重要作用，为制造业的转型升级和高质量发展贡献更多力量。在未来的发展中，我们期待看到更多创新技术的应用和推广，共同守护消费者的健康和权益。

引言在繁华的酒类市场中，二锅头以其独特的口感和亲民的价格赢得了众多消费者的喜爱。其瓶盖的开启力不仅关系到消费者的使用便捷性，还涉及到产品的密封性和防伪特性。扭矩的物理意义扭矩是力与力臂（力的作用点到旋转中心的距离）的乘积，它描述了使物体绕轴旋转的能力。在瓶盖开启力的上下文中，扭矩越大，开启所需的力越大。瓶盖扭矩的考量因素消费者的使用体验：开启力应适中，既不能太紧导致难以开启，也不能太松影响密封性。密封性要求：瓶盖需要提供足够的密封力以保证酒质，防止挥发和污染。防伪特性：适度的开启力可以增加非法开启的难度，起到一定的防伪作用。安全性：过高的扭矩可能导致瓶盖突然弹开，造成意外伤害或酒液浪费。3-5Nm扭矩的合理性分析便利性：3-5Nm的扭矩范围适中，大多数成年消费者可以轻松开启，同时避免了儿童轻易打开的风险。密封性：此扭矩范围内的密封力足以保证二锅头在储存和运输过程中的密封性，减少酒液的挥发。防伪性：适度的扭矩可以增加非法开启的难度，但不会对正常消费者造成困扰。安全性：3-5Nm的扭矩不会导致瓶盖突然弹开，降低了使用过程中的安全隐患。结论综合考虑消费者的使用体验、产品的密封性和防伪需求，以及安全性，二锅头瓶盖开启力设定为3-5Nm的扭矩是合理的。这一扭矩范围既满足了便利性和安全性的要求，又确保了产品的密封性和防伪特性，是平衡多方面因素后的一个理想选择。

C612M全自动瓶盖扭矩测量仪 智能瓶盖扭力计瓶装包装产品、吸嘴包装产品、软管包装产品的瓶盖锁紧、开启扭矩值大小，是生产单位离线或在线重点控制的工艺参数之一。瓶盖的扭矩值是否合适，对产品的中间运输以及最终的消费都具有很大的影响。C612M全自动瓶盖扭矩测量仪—— Labthink全新一代“机械手”式全自动扭矩仪，专业测量瓶装产品瓶盖的锁紧、开启扭矩值大小，其测量精度高，稳定性好，是生产过程中不可或缺的试验设备。产品特点：1、双重模式，创新机械手全自动测试：提供开启力和锁紧力双重试验模式创新的机械手全自动夹紧、开启、锁紧专利技术，避免人工操作误差，利于结果的精准度与重复性瓶盖夹持力、锁紧力，瓶盖旋转速度可自由设定调节机械手自动锁紧，锁紧值可自由设定，锁紧偏差＜0.01 Nm，远优于人工锁紧过载保护、自动清零、故障提示等智能设计，保障操作安全手动测试、自动测试可自由选择2、超高测试精度，超低测试下限：准确且可重复性的测试0.005 Nm 以下超小扭矩值试样，分辨率高达0.0001 Nm 峰值自动保持，保证测试结果被准确记录峰值自动判断等多种模式，满足任意试样检测需求配件均采用世界知名品牌进口元器件，性能稳定可靠原装进口气动控制系统，具有超低故障率和超长使用寿命，保障测试精度3、全新• 专利• 智能，全触控操作系统：工业级触屏、一键式操作、直观的操作界面，可远程升级与维护中英双语操作界面，满足不同语言要求试验曲线实时显示，数据智能统计，方便快速查看检测结果具有数据自动存储、掉电自动记忆功能，防止数据丢失历史数据可进行快速查看、打印内置数据存储可达1200条，满足大数据量存储的需求全球通用的八种试验单位可自由切换多级用户权限管理，密码登录微型打印机和USB通用数据接口，方便数据输出和传递（可选）符合中国GMP对数据可追溯性的要求，满足医药行业需要（可选）兰光独有的DataShieldTM数据盾系统，方便数据集中管理和对接信息系统（可选）参照标准：GB/T 17876、ASTM D2063、ASTM D3198、ASTM D3474、BB/T 0025、BB/T 0034测试应用：基础应用：瓶装容器——适用于瓶装包装食品、药品（螺纹连接）的瓶盖锁紧、开启的扭矩值测试，如饮料瓶、药瓶等软管包装产品——适用于软管包装食品、药品、化妆品（螺纹连接）的瓶盖锁紧、开启的扭矩值测试，如眼药水瓶、护手霜、鞋油等扩展应用：螺纹锁紧、开启的扭矩值——适用于螺母与螺栓锁紧、开启的扭矩值测试（需特殊定制）保温瓶、保温杯产品——适用于保温瓶、保温杯（螺纹连接）的瓶盖锁紧、开启的扭矩值测试技术参数：传感器规格：5Nm（标配）；20Nm、40Nm (可选)扭矩精度：示值±0.5%（传感器规格的10%-100%）；±0.05%FS（传感器规格的0%-10%）扭矩分辨率：0.0001 Nm瓶身夹持范围：Φ5 mm～Φ170 mm 瓶盖夹持范围：Φ10 mm～Φ80 mm 瓶身高度：20mm～400mm试样夹持旋转：气动自动最大开启/锁紧扭矩：2 Nm（其他可定制）气源：空气（气源用户自备）气源压力：0.7 MPa（101.5psi）统计数量：0～999件（可任意设定）外形尺寸：550mm(L) x 365mm(W) x 1150mm(H)电源：220VAC±10% 50Hz / 120VAC±10% 60Hz二选一净重：39 kg产品配置：标准配置：主机、夹紧杆（4个）、夹紧块（1对）、标定组件（不含校验砝码）、Ф4mm聚氨酯管（2m）选购：微型打印机、专业软件、空压机GMP计算机系统要求、DataShieldTM数据盾备注：本机气源接口系Ф4mm聚氨酯管；气源用户自备创新点：C612M全自动瓶盖扭矩测量仪——Labthink全新一代“机械手”式全自动扭矩仪，专业测量瓶装产品瓶盖的锁紧、开启扭矩值大小，其测量精度高，稳定性好，是生产过程中不可或缺的试验设备。（1）双重模式，创新机械手全自动测试——提供开启力和锁紧力双重试验模式；创新的机械手全自动夹紧、开启、锁紧专利技术，避免人工操作误差，利于结果的精准度与重复性；（2）超高测试精度，超低测试下限——准确且可重复性的测试0.005 Nm 以下超小扭矩值试样，分辨率高达0.0001 Nm；（3）全新的全触控操作系统——工业级触屏、一键式操作、直观的操作界面，可远程升级与维护；中英双语操作界面，满足不同语言要求；C612M全自动瓶盖扭矩测量仪 智能瓶盖扭力计

一、产品概述NJY-02H全自动瓶盖扭矩仪是山东泉科瑞达仪器设备有限公司生产的一款专业设备，主要用于测量瓶装产品锁紧、开启扭矩值的大小。该设备广泛应用于瓶装包装产品、吸嘴包装产品、软管包装产品的瓶盖锁紧与开启扭矩值的测定，是生产单位离线或在线重点控制的工艺参数之一。二、旋转速度参数最小旋转速度： NJY-02H全自动瓶盖扭矩仪支持的最小旋转速度为10r/min。这一速度设置确保了测量的精确性和稳定性，同时满足了不同产品的测试需求。三、其他关键技术参数测试量程：设备提供多种量程选择，标配为5N.m，同时可选20N.m和40N.m量程，以满足不同产品的测试需求。精度等级：达到0.5级，确保了测试结果的准确性和可靠性。扭矩分辨率：高达0.001N.m，提供了精细的扭矩值测量能力。瓶身与瓶盖夹持范围：瓶身夹持范围从Ф5mm至Ф170mm（直径），瓶盖夹持范围从Φ10mm至Φ80mm（直径），覆盖了广泛的包装产品。驱动方式：采用双电机+气缸驱动，一只电机上下移动找瓶盖位置，气缸负责夹紧瓶盖，另一只电机负责开启与旋紧，提高了操作的自动化程度。四、产品特征双重试验模式：提供开启力和锁紧力双重试验模式，满足不同的测试需求。高精度与稳定性：采用国际品牌力矩传感器和进口高速采样芯片，确保了测试结果的准确性和重复性。自动化操作：机械手自动锁紧瓶盖，锁紧值可自由设定，且锁紧偏差小于0.01Nm，远优于人工锁紧。智能识别与夹持：仪器配有瓶盖识别传感器，能够自动识别并夹持瓶盖，提高了测试效率。便捷操作：配备5寸触摸屏操作界面，独立菜单设计，操作便捷直观。安全保护：传感器自保护功能，保护力矩可人工设置，确保用户仪器操作安全。五、附加功能数据记录与打印：标配微型打印机，具有数据查询、统计、打印功能，方便用户记录和分析测试结果。专业软件支持：可选配专业GMP计算机软件，提供数据溯源、多级权限管理、审计追踪、电子签名等功能，满足更高层次的数据管理需求。综上所述，泉科瑞达NJY-02H全自动瓶盖扭矩仪以其精准、高效、自动化的特点，在包装产品瓶盖扭矩值测量领域具有显著优势。其支持的最小旋转速度为10r/min，确保了测试的精确性和稳定性。

2021年，《高分子学报》邀请了国内擅长各种现代表征方法的一流高分子学者领衔撰写从基本原理出发的高分子现代表征方法综述并上线了虚拟专辑。仪器信息网在获《高分子学报》副主编胡文兵老师授权后，也将上线同名专题并转载专题文章，帮助广大研究生和年轻学者了解、学习并提升高分子表征技术。在此，向胡文兵老师和组织及参与撰写的各位专家学者表示感谢。高分子表征技术专题前言孔子曰：“工欲善其事，必先利其器”。我们要做好高分子的科学研究工作，掌握基本的表征方法必不可少。每一位学者在自己的学术成长历程中，都或多或少地有幸获得过学术界前辈在实验表征方法方面的宝贵指导！随着科学技术的高速发展，传统的高分子实验表征方法及其应用也取得了长足的进步。目前，中国的高分子学术论文数已经位居世界领先地位，但国内关于高分子现代表征方法方面的系统知识介绍较为缺乏。为此，《高分子学报》主编张希教授委托副主编王笃金研究员和胡文兵教授，组织系列从基本原理出发的高分子现代表征方法综述，邀请国内擅长各种现代表征方法的一流高分子学者领衔撰写。每篇综述涵盖基本原理、实验技巧和典型应用三个方面，旨在给广大研究生和年轻学者提供做好高分子表征工作所必须掌握的基础知识训练。我们的邀请获得了本领域专家学者的热情反馈和大力支持，借此机会特表感谢！从2021年第3期开始，以上文章将陆续在《高分子学报》发表，并在网站上发布虚拟专辑，以方便大家浏览阅读.期待这一系列的现代表征方法综述能成为高分子科学知识大厦的奠基石，支撑年轻高分子学者的茁壮成长！也期待未来有更多的学术界同行一起加入到这一工作中来.高分子表征技术的发展推动了我国高分子学科的持续进步，为提升我国高分子研究的国际地位作出了贡献.借此虚拟专辑出版之际，让我们表达对高分子物理和表征学界的老一辈科学家的崇高敬意！原文链接：http://www.gfzxb.org/article/doi/10.11777/j.issn1000-3304.2020.20230《高分子学报》高分子表征技术专题链接：http://www.gfzxb.org/article/doi/10.11777/j.issn1000-3304流变技术在高分子表征中的应用：如何正确地进行剪切流变测试刘双1,2,曹晓1,2,张嘉琪1,2,韩迎春1,2,赵欣悦1,2,陈全1,21.中国科学院机构长春应用化学研究所高分子物理与化学国家重点实验室　长春1300222.中国科学技术大学应用化学与工程学院　合肥230026作者简介:陈全，男，1981年生.中国科学院长春应用化学研究所研究员.本科和硕士毕业于上海交通大学，2011年在日本京都大学取得工学博士学位，之后赴美国宾州州立大学继续博士后深造.于2015年回国成立独立课题组，同年当选中国流变学学会专业委员会委员；于2016年获美国TA公司授予的DistinguishedYoungRheologistAward(2~3人/年)，同年入选2016年中组部QR计划青年项目；于2017年获基金委优青项目资助；于2019年入选中国化学会高分子学科委员会委员，同年获得日本流变学会奖励赏(1~2人/年)，目前担任《NihonReorojiGakkaishi》(日本流变学会志)和《高分子学报》编委 通讯作者:陈全,E-mail:qchen@ciac.ac.cn摘要:流变学是高分子加工和应用的重要基础，流变学表征对于深入理解高分子流动行为非常重要，获取的流变参数可用于指导高分子加工.本文首先总结了剪切流变测试中的基本假设：(1)设置的应变施加在样品上，(2)应力来源于样品自身的响应和(3)施加的流场为纯粹的剪切流场；之后具体阐述了这些假设失效的情形和所导致的常见的实验错误；最后，通过结合一些实验实例具体说明如何培养良好的测试习惯和获得可靠的测试结果.关键词:流变学/剪切流场/剪切流变测试目录1.流场分类2.剪切旋转流变仪概述2.1测试原理2.2测试模式3.旋转流变仪测试中的常见问题3.1测试过程的基本假设和常见问题概述3.1.1输入(输出)应变为施加在样品上的应变3.1.2流场为简单的剪切流场3.1.3输入(输出)应力为样品的黏弹响应3.2测试中常见问题I：仪器和夹具柔量3.3测试中常见问题II：仪器和夹具惯量的影响3.4测试中常见问题III：样品自身惯量的影响3.5测试中常见问题IV：二次流的影响3.5.1同轴圆筒夹具二次流边界条件3.5.2锥板和平板夹具二次流边界条件3.6测试中常见问题V：样品表面张力3.6.1样品的各向对称性3.6.2样品本身表面张力大小3.6.3大分子聚集3.7测试中常见问题VI:测试习惯3.7.1样品的制备：干燥和挥发问题3.7.2确定样品的热稳定性3.7.3样品体系是否达到平衡态3.7.4夹具热膨胀对测试的影响3.7.5夹具不平行和不同轴对测试的影响4.结论与展望参考文献流变学是研究材料形变和流动(连续形变)的科学，其重要性已在学术界和工业界得到了广泛的认可.流变仪是研究材料流变性能的仪器，利用流变仪进行流变测试已成为食品、化妆品、涂料、高分子材料等行业的重要表征和研究手段[1~8].本文从流变测试的角度，详细介绍了流场的分类和旋转流变仪测试的基本原理和测试技巧，重点阐述了剪切流变学测试中的基本假设和这些假设在特定的条件下失效的情况.最后，通过结合具体的实验测试实例，详细地阐述了如何避免流变测试中的错误和不良测试习惯.笔者希望本文能够对流变学测试人员有一定的帮助和启发，找到获得更可靠和准确的实验测试结果的有效途径.1.流场分类高分子加工过程中的流场往往非常复杂，例如：在共混与挤出的工艺里，占主导的流场是剪切流场；在吹塑和纺丝等工艺里，占主导的流场是拉伸流场.更多加工过程中，用到的流场是剪切与拉伸等流场的复合流场[9~12].在流变学测试中，为了得到更明确的测试结果，往往选择比较单一和纯粹的流场，如剪切或者单轴拉伸流场(此后简称“拉伸流场”).流变仪的设计往往需要实现特定的流场，并表征材料在该特定流场下的响应.虽然剪切流场和拉伸流场在高分子加工中同等重要，高分子流变学的测试研究却呈现了一边倒的局面：目前大量常用的商用流变仪，如应力和应变控制型的旋转流变仪、转矩流变仪、毛细管流变仪的设计基础都是针对剪切流场的(利用这些仪器仅可进行比较粗略的拉伸流变测试，例如在旋转流变仪的基础上添加如SentmanatExtensionalRheometer在内的附件测量拉伸黏度[13]或者利用毛细管流变仪的入口效应来估算拉伸黏度.)，而针对拉伸流场的拉伸流变仪则比较稀缺.剪切和拉伸流场自身的区别是造成以上局面的主要原因.图1中分别展示了剪切和拉伸2种形变[14].施加剪切形变时(图1上)，力位于样品顶部，力的方向与上表面平行，该应力会造成样品的剪切形变，而连续的剪切形变则称为剪切流动.剪切流动的特点是，底部速度为0(不考虑滑移)，顶部速度最大，速度梯度的方向与速度的方向垂直.而施加拉伸形变时(图1下)，力位于样品右侧，力的方向与右侧面垂直，该应力会造成样品拉伸形变.同样，连续的拉伸形变称为拉伸流动.拉伸流动的特点是，样品左侧固定，速度为0，右侧拉伸速度最大，因此速度梯度的方向与速度方向平行.施加剪切流场时，剪切速率等于上表面的绝对速率除以两板间的距离.在旋转流变仪中，使用匀速转动的锥板或者同轴圆筒即可实现单一的剪切流场.然而，拉伸速率的大小等于右侧表面绝对速率除以样品的长度.在拉伸过程中，样品越拉越长，因此右侧面的速度需要越来越大，方可实现稳定的拉伸流场.假设t时刻样品的长度为L，则此时的拉伸速率等于[15]：图1Figure1.Illustrationoftworepresentativemodesofdeformation:thesimpleshearforwhichthedirectionofvelocitygradientisperpendiculartothatofvelocity,andtheuniaxialelongationforwhichthedirectionofvelocitygradientisparalleltothatofvelocity.(ReprintedwithpermissionfromRef.[14] Copyright(2012)Elsevier)将式(1)进行积分可以得到L(t)=L0exp(ε˙t)，表明样品的长度正比于时间的幂律函数.为了实现稳定的拉伸流场，实验中右侧面速度随时间呈指数增长，因此拉伸流场相较剪切流场更难以实现，这就是造成拉伸流变仪器较为稀缺的主要原因.有人要问，为什么需要测试2种典型流场，我们能从剪切实验的结果来推导其拉伸的行为吗？对于线性流变的行为，答案是肯定的.即当体系位于平衡态附近，施加微弱的扰动时，拉伸黏度ηE,0与剪切黏度η0存在着简单的正比关系ηE,0=3η0=3∫0tG(t′)dt′，其中G(t)为线性剪切模量相对于时间的函数[16,17].该正比关系由Trouton在牛顿流体中发现，被称作Trouton比[18].然而，对于流场较强的非线性的流变测试，无法从剪切流变行为直接推导拉伸流变行为，或反之，从拉伸流变行为推导剪切流变行为，主要原因是，剪切与拉伸测试不同流场下的应力张量的不同分量：如在图1中可见，剪切测试中主要测量上板作用力Fs，其除以上板面积可得到剪切条件下应力张量σ的xy分量，而拉伸测试中主要测量右侧力FE，其除以右侧面面积主要得到拉伸条件下应力张量的xx分量.2.剪切旋转流变仪概述本文重点介绍剪切流变测试中的仪器原理和测试技巧(笔者计划在后续文章介绍拉伸测试的原理和技巧).目前商业的用于剪切测试的流变仪为旋转流变仪和毛细管流变仪.本小节主要围绕旋转流变仪展开介绍.旋转流变仪主要分为应力控制型和应变控制型2种.应力控制型旋转流变仪一般使用组合式马达传感器(combinedmotortransducer，CMT)，即驱动马达和应力传感器集成在一端，也被简称为“单头”设计；应变控制型的流变仪一般使用分离的马达和传感器(separatemotortransducer，SMT)，即驱动马达和应力传感器分别集成在上下两端，简称为“双头”设计，这2种设计的主要区别在于：“单头”设计更为简单，仪器容易保养和维护，但是夹具和仪器的惯量、马达内部的摩擦力容易对应力的测试结果造成影响，需要对仪器定期进行校正；“双头”的设计更为复杂，仪器操作步骤较多，需要更专业的仪器培训和仪器维护来防止操作不当带来的仪器损害，但是由于其马达和应力传感器分离的优势，可以更准确地进行应变和应变速率控制模式的测量，“双头”的流变仪的测试范围更宽，可以在更高的频率和更低的扭矩下得到准确的测试结果.下面我们将从旋转流变仪的测试原理(2.1节)和测试模式(2.2节)两个方面分别对于剪切流变测试进行简单的概述，这部分内容对于“单头”或者“双头”流变仪同样适用.之后，我们会结合具体例子详细地介绍流变仪测试中需要注意的问题，部分内容会涉及“单头”和“双头”流变仪的区别.对于流变测试比较熟悉的读者可以跳过2.1和2.2小节，直接阅读第3节.2.1测试原理对于旋转流变仪，无论是应力控制还是应变控制模式，应变γ和应变速率γ˙均分别通过电机马达旋转的角位移θθ和角速率Ω转换得到，而应力均通过扭矩T(T=R×F，其中F为力，R为力臂)转化得到，上式中Kγ和Kσ分别为应变因子和应力因子，由测试夹具的类型、大小、间距等夹具的几何因子决定，而流变学测得的所有流变学参量，如剪切模量，黏度等都是应力应变的函数.因此,可以从原始测量的角位移θθ、角速率ΩΩ、扭矩T和应变因子Kγ、应力因子Kσ计算得到：剪切流变测试中通常用到的夹具为平行板、锥板和同轴圆筒3种，其基本结构、流场特征，应变和应力因子(Kγ和Kσ)总结在图2中.图2Figure2.GeometryandparametersKγandKσofparallel-plate,cone-and-plateandCouettefixtures平行板、锥板和同轴圆筒三者基本结构的特点也决定了其使用场合不同，具体总结如下：(1)平行板夹具具有剪切流场分布不均一的特点，施加应变时，其圆心处剪切应变为0，最外侧剪切应变最大，应变沿半径方向线性增加；平行板夹具的优点是制样和上样都很方便，但由于其内部流场不均一的特点，平行板夹具一般只用于线性流变测试.但是，对于一些特殊的实验需求，选择平板进行剪切实验具有一定的优越性.例如，可以利用平板间剪切速率随半径线性增加的特性，研究不同剪切速率下的流动诱导结晶行为[19,20].(2)锥板夹具相对于平行板夹具具有内部剪切流场均一的特性，但其制样和上样相对于平行板要复杂，特别是难以流动的样品上样比较困难，因此一般仅在非线性流变测试时选择.此外，需要注意的是,为了避免测试时锥板和其对面板直接接触，通常在锥面顶点处截去一小段锥尖，使用锥板测试时，设定的夹具间距即被截去的锥尖高度.(3)同轴圆筒夹具相对于平行板和锥板通常需要使用更多的样品，但是由于其具有较平行板和锥板更大的夹具/样品接触面积和测试力臂(介于样品内径R1和外径R2之间)，使用其测试可得到更高的扭矩，因此，其可用于测试更低黏度的样品.2.2测试模式仪器测试的基本原理通常是对样品施加一个扰动或者刺激并记录其响应.在旋转流变仪的测试中，通常对样品施加应变并记录应力响应，或反之，施加应力并记录应变的响应.根据施加应变或应力随着时间的变化情况，流变测试通常可以分为稳态、瞬态、动态3种测试模式(如图3)，总结如下：图3Figure3.ThedifferentresponsesofNewtonianfluid,Hookeansolid,andviscoelasticmaterialstotheimposedsteadyflow(stressgrowth,transientorsteadymodethatdependsonthefocus),stepstrain(stressrelaxation,transientmode),stepstress(creepandrecovery,transientmode)andsmallamplitudeoscillatoryshear(SAOS,dynamicmode).(1)稳态测试模式通常测试样品在外加流场达到稳定状态下的响应.通常，达到稳定的状态需要一定的时间，如果测试关注的是体系达到稳态过程，其测试模式一般称作瞬态模式，而如果测试关注的是体系达到稳态之后的过程，则测试模式为稳态模式.通常仪器的软件内置了一些检验样品是否达到稳态的标准，如剪切速率扫描测试的过程中，仪器会记录应力的变化，当其测试应力在一定的时间内稳定后，仪器才会记录此时的应力.剪切条件下，牛顿流体通常可以瞬间达到稳态流动，黏弹体通常需要一定的时间达到稳态流动，而胡克固体通常应力随应变增加，在结构不破坏的前提下无法达到稳态流动.(2)瞬态测试模式通常指从一个状态瞬间变化到另一个状态的过程，如施加阶跃应变(应变控制模式)、阶跃应力(应力控制模式)或者阶跃剪切速率等.其中最典型的测试就是，施加一个固定应变，记录应力随时间变化的应力松弛(stressrelaxation)测试，施加或撤销一个固定的应力，记录应变随时间变化的蠕变和回复(creepandrecovery)测试，或者施加一个阶跃剪切速率，记录瞬态黏度随时间变化的应力增长测试(stressgrowth).这些测试的共性是关注样品在一个特定刺激下的转变过程.以阶跃应变为例，迅速施加应变后，牛顿流体的应力可迅速松弛，胡克固体的应力达到一个恒定值无法松弛，而黏弹体的应力需要经过一定的时间松弛，这个时间通常反映黏弹体系在应变下结构重整的特征时间.(3)动态测试模式是施加一个交变的应变或者应力，如正弦变化的交变应变或者应力，并记录响应.以施加正弦应变的测试为例，由于测试的频率和应变大小均可调整，因此，测试有很大的参数空间.通常，小应变下，体系结构仅稍微偏离无扰状态，应力响应的信号也是正弦波，该测试通常被称作小振幅振荡剪切(smallamplitudeoscillatoryshear，简称SAOS).对于胡克固体，应力的相位与应变相位相同；而对于牛顿流体，则应力的相位与应变速率(应变对时间的导数)的相位相同，与应变相位差π/2；对于黏弹体，应力的相位与应变的相位在0~π/2之间.当应变较大时，体系的结构严重偏离无扰状态且随时间改变，此时的应力响应通常不是正弦波，该测试通常被称作大振幅振荡剪切(largeamplitudeoscillatoryshear，简称LAOS).需要指出的是，一些仪器软件会用正弦波来拟合非正弦的应力结果得到包括模量在内的测量结果，此时对于结果的解读需要非常小心.因此，一般的测试过程中建议打开仪器的应力记录来观察测量应力波的波形，并据此判定测试的线性/非线性.3.旋转流变仪测试中的常见问题3.1测试过程的基本假设和常见问题概述上文提到，旋转流变仪的原始测量的角位移θ和扭矩T可转化为应变和应力.然而，测量的应变和应力是否就是施加在样品上的真实的应变和应力呢？这显然是流变测试中最关键的问题.需要指出的是，旋转流变仪的测试结果是建立在3个基本假设上面的：(1)应变作用在样品上；(2)应力为样品自身的响应；(3)流场为简单剪切流场.这些假设都是会在一定的测试条件下失效，从而导致测试结果不可靠.接下来我们将详细地介绍这些假设条件分别在什么测试情况下失效.3.1.1输入(输出)应变为施加在样品上的应变该假设的关键在于没有考虑仪器和夹具柔量的影响，即假设样品的应变可以直接从角位移得到.然而，在力的作用下，仪器和夹具自身也会旋转一定的角度.只有当该角位移远小于作用在样品上角位移时，上述假设才能成立.由于夹具通常由不锈钢或者其他金属材料制造，其模量通常在~1011Pa或者更高的范围，而测试样品，特别是高分子材料即使是在玻璃态，模量通常小于1010Pa，因此，似乎夹具的形变可以忽略.但是，需要指出的是，平板和锥板的夹具通常被设计成细长空心的圆柱形，而夹具中间的样品通常为扁平的圆片状，这种形状上的差异会显著增加夹具柔量的影响.除此之外，夹具与样品之间的滑移也可造成施加应变和样品实际应变的区别[21~23].这种滑移会消耗一部分施加的角位移，假设被消耗的角位移为θslip，则样品上的实际角位移θeff小于施加的角位移θ(=θslip+θeff).对于平行板样品，由于应变参数Kγ=R/H，这使得在相同的实际应变Kγθeff下，旋转的角位移θeff随着板间距H的增加而增加，而θslip则改变较少，因此，滑移的效应会随着板间距的增加而弱化，该结果也可以用做滑移是否存在的间接判据：即如果存在滑移，则其造成的误差会随着板间距的增加而减少.对于滑移效应更为直接的判据就是通过微小的示踪粒子直接观测板附近的粒子的运动是否和板的运动一致.3.1.2流场为简单的剪切流场上文中提到，剪切流变仪设计的一个基本原则就是生成纯粹的剪切流场并记录样品在该流场下的响应.然而，由于受到界面和样品自身的影响，样品中实际的流场未必为纯粹的剪切流场，该效应通常在大剪切速率下出现.例如，对于同轴圆筒夹具测试低黏度样品，当泰勒数大于一个定值时，或者对于平行板和锥板测试低黏度样品，当雷诺数大于一个定值时，流场会偏离简单的剪切流场.以平行板为例(如图4所示)，在高雷诺数下，由于离心作用，旋转的上板附近的流体沿着板的径向向外运动，为了填补这些流体流出的空隙，静止下板附近的流体会沿着径向向内运动，这2种流体的运动就会造成一次流基础上出现叠加的二次流，从而导致测试扭矩的增加和相应的剪切增稠假象[24].图4Figure4.Thesecondaryflowoccurswhensampleunderrotarygeometrymovesradiallyoutwardandsampleonthestaticgeometrymovesradiallyinward.对于具有一定弹性的样品，假设其自身的松弛时间为τ，当韦森堡数Wi=τγ˙大于1时，也可能会在低泰勒数(同轴圆筒)或者低雷诺数(平行板或者锥板)的条件下出现弹性非稳定二次流，这种二次流的出现也会造成剪切增稠的假象.下文中，我们会对同轴圆筒和锥板以及平板出现二次流的边界条件进行更详细的讨论.此外，在高度缠结的高分子溶液或者高分子熔体等黏度较高的体系中，剪切速率过高的时候可能会出现剪切带或者较强的壁面滑移，这种剪切速率的非均一分布往往有利于体系自由能的降低.对于高分子熔体，在高剪切速率时，自由表面附近可能出现熔体破裂的现象.这些现象的出现也都会导致测量体系的流场严重偏离简单剪切流场.通常，剪切带、壁面滑移和熔体破裂等现象都会导致体系的应力减少及随之增强的剪切变稀效应(应力或者黏度随时间急剧下降).对于一些极端的情况，甚至会出现剪切应力σ不随剪切速率γ˙γ˙的增加而增加的特殊现象(此时黏度η=σ/γ˙γ˙~γ˙β且β≤−1).为了减弱熔体破裂的现象带来的实验误差，通常可以采用锥板加组合板的特殊夹具(cone-partitionedplate，简称CPP夹具)(如图5所示).CPP夹具中，锥板(绿色)与马达相连，组合板分为2个部分，中心平板(尺寸小于锥板，灰色)和环绕中心平板的环状板(蓝色)，两者同轴且分离，共同组合成类似于与锥板同等大小的平板.其中，中心板与传感器相连并记录扭矩，环状板与仪器相连且被固定.测试过程中，一般熔体破裂发生在样品边缘.因此，只要当破裂的边缘没有深入到中心板，所记录的扭矩受到边界熔体破裂的影响就可以忽略[25].图5Figure5.SchematicviewoftheCPPfixture.Green:cone red:sample blue:outerpartition(section) yellow:translationstages(section) orange:bridge(section) grey:innertool(Drawingnotinscale).Thesamplediskshouldhavesizesufficientlylargerthantheinnerplate.(ReprintedwithpermissionfromRef.[25] Copyright(2016)AmericanChemicalSociety)3.1.3输入(输出)应力为样品的黏弹响应其实，上述二次流出现是由样品内部流场的不稳定性带来的效应，会导致额外的应力.在流变测试中，另一个无法忽略的就是测试扭矩的贡献中包含仪器和夹具自身的惯量的贡献.对于真实样品的测试扭矩应该等于测试总扭矩减去仪器和夹具自身的惯量造成的额外扭矩.上面文中提到，对于纯弹性的流体，流变测试中其自身的弹性产生的扭矩T与旋转角度θ具有正比的关系，即T~θ，此时T相对于θ的相位角δ为0°；对于纯黏性的样品，流变测试中其自身的黏性所产生的扭矩与旋转角度相对于时间的导数具有正比的关系，即T~θ˙，此时T相对于θ的相位角δ为90°；对于惯性导致的扭矩，其大小与加速度成正比，即T~θ¨，此时T相对于θ的相位角δ为180°，这种区别可以作为出现惯量效应的判据.例如，在动态测试中，样品黏弹性引起的相位角在0°和90°之间，一旦测试时出现了90°和180°之间的相位角，则必然出现了仪器惯量效应.特别是在高频动态测试中，由于θ=θ0sin(ωt)，则惯量I贡献的扭矩高达T0=Iω2θ0，因此，商业的旋转流变仪通常频率ω的测试上限在102rad/s.虽然有些仪器支持测试更高的频率，如103rad/s或者更高，但是测试高于102rad/s的数据时，需要时刻注意分析惯量对于扭矩的贡献.此外，由于自由表面的存在，表面张力对于扭矩的贡献有时也是难以忽略的，该贡献在低黏度的样品中表现得尤为突出.由于表面张力的存在，样品具有收缩表面积的趋势，这会造成剪切作用下界面形状或面积变化时额外的法向力或者剪切力.例如，在平板和锥板夹具中，样品过度充满或者未充满的时候，样品的自由表面会产生突出或者凹陷的曲面结构，这种曲面结构的产生会引起额外的法向力.当样品在剪切流场中，自由表面的面积也会随之出现波动性的变化，这种变化通常会产生弹性应力响应，从而导致额外的应力贡献.通常可以通过填充合适量的样品、增加样品的各方向对称性和引入表面活性剂降低表面张力等方法来抑制表面张力的影响.下文中，我们会结合一些实验实例进一步阐释上述旋转流变仪测试的假设条件失效的情况.此外，我们总结了流变测试中一些不良测试习惯导致无法正确获取实验数据的情况.最后，我们会针对上述内容，给出一些避免类似错误结果的建议.3.2测试中常见问题I：仪器和夹具柔量流变仪能够准确测量样品模量的一个前提是传感器和夹具的柔量远小于样品的柔量，或者换言之，传感器和夹具的刚度远大于样品的刚度(刚度等于柔量的倒数).其中，夹具的刚度不仅与夹具的模量相关，也与夹具的尺寸和形状相关.如果将夹具设计成圆柱形，则其刚度κ与夹具横截面半径R的4次方成正比，与圆柱体的高h成反比：一方面，为了抑制样品的温度对传感器和马达的影响，并减少夹具的惯量，平行板和锥板夹具常被设计成细长的形状(较小的R和较大的h)，这种结构会减少夹具的刚度；另一方面，为了增加样品的测试扭矩，常将样品制成扁平的形状，这种形状的差别使得夹具与样品刚度的区别远低于制造夹具的材料和样品模量上的区别，而导致实际施加在样品上的真实应变低于设定应变，这种应变的误差会导致样品流变测试结果的显著误差.例如，刘琛阳等分析了双头应变控制型流变仪ARESG2(TA)的仪器柔量对线性黏弹性的影响[26].如图6(a)所示，在样品模量大于105Pa时，用25mm平行板的测量结果明显偏离8mm平行板的测量结果.虽然样品的模量不发生变化，样品的刚度随着尺寸R的增加而增加，造成了测量时夹具产生了更多的形变，这导致了实际施加在样品上的应变的减少和相应的测试模量的降低；为了说明这个问题，图6(b)展示了相对于指令应变(黑色方块)，经过传感器校正后的实测应变(红色圆点)较小，而经过夹具校正后的应变则更小(绿色三角)，该应变可反映施加在样品的实际应变.图6Figure6.(a)Theeffectofgeometrycomplianceonlinearviscoelasticity (b)Comparisonofcommandedstrain(as100%),measuredstrain(withforcerebalancetorquetransducers(FRT)compliancecorrection),andcorrectedstrain(withtoolcorrection)obtainedforapolyisobutylenesampleat−20°Cusing25mmparallelplates(ReprintedwithpermissionfromRef.[26] Copyright(2011)SocietyofRheology)为了准确地测量样品的模量，通常建议选取合适尺寸的夹具来直接测量.由于夹具的形变通常正比于扭矩，因此在测量较高模量范围的样品时，为避免柔量的影响，需减少样品和夹具尺寸来降低扭矩.而对于测量较低黏度的样品，需要增加样品和夹具的尺寸来增加扭矩，使得扭矩大于仪器传感器的测试下限.笔者的经验是，25mm板使用的上限通常为~105Pa，8mm板的使用上限为~107Pa，而如果需要准确地测量高分子玻璃态模量(~109Pa)，需要使用3mm左右的夹具.对于黏度极低的样品，除了选择更大的板(如50或60mm的夹具)以外，还可以使用过采样技术(oversampling)[27]，拓宽动态测试的扭矩测试下限，提高相位角的准确程度.但是考虑到小夹具上样的困难，可利用柔量校正来拓展夹具的使用上限.很多流变学者具体研究了柔量的校正方法，例如1982年，Gottlieb和Macosko[28]讨论了仪器柔量对动态流变测量的影响以及力传感器的校正方法.在2008年，Hutcheson和McKenna[29]详细地研究了夹具尺寸对玻璃化转变区附近的流体的动态振荡测试和应力松弛测试结果的影响，并提出相应的校正方法.本文以Hutcheson和McKenna的校正方法为例[29]，简单介绍一下动态剪切数据的校正方法.为了准确测定特定夹具下整个仪器系统的柔量系数，作者设计加工了上下板“连体”的参比夹具(如图7所示)，并直接测量了参比夹具的柔量.根据柔量相加原则，流变仪器实测复合扭转刚度κ0∗的倒数等于仪器夹具刚度κt和样品刚度κs∗的倒数之和：由于仪器和夹具的柔量均来源于其固体弹性，可以将两者简化为一个与黏弹样品串联的弹簧，其刚度可简化为实数κt.在已知κt的基础上，可利用公式(6)校正测试的实验数据κmes∗，得到样品的实际复数刚度κs∗.图7Figure7.Asimpleschematicshowingthegeometryofthesolidrodandthedisposableplatens(ReprintedwithpermissionfromRef.[29] Copyright(2008)AmericanInstituteofPhysics).3.3测试中常见问题II：仪器和夹具惯量的影响对于仪器和夹具惯量的校正是准确进行瞬态和动态流变测试的基础.旋转流变仪测得的扭矩不仅来源于样品自身的应力响应，也来源于马达和夹具在加速过程中的惯量贡献.早在1991年，Krieger等讨论了单头的应力控制型流变仪仪器和夹具惯量对测试的影响[30]，他们发现，当仪器施加恒定的扭矩时，部分扭矩用于加速驱动马达和夹具旋转，当旋转速度达到稳定时候，测试的扭矩才是真实的样品扭矩.最近，Lauger等研究了流体在振荡剪切模式下的仪器和夹具惯量的影响[31]，并给出了通过流变仪测量的实测扭矩、样品产生的扭矩以及仪器和夹具自身惯量产生的扭矩的三者之间的矢量关系(图8).图8Figure8.Vectordiagramoftorques,includingaccelerationtorqueTa,totalorelectricaltorqueT0,andsampletorqueTs,whereδδandααarephaseangleofT0andTs,respectively.ThesampletorquecanbedecomposedintoviscouspartTvandelasticpartTe(ReprintedwithpermissionfromRef.[31] Copyright(2016)SocietyofRheology).其中，仪器测试的实测扭矩T0等于样品扭矩Ts和仪器加速惯量产生的扭矩Ta之和.换言之，样品产生的扭矩应该等于总扭矩减去仪器加速时惯量产生的扭矩，该扭矩可利用相位角分解成弹性贡献部分Te和黏性贡献部分Tv.此外，Lauger等研究表明[31].：对于牛顿流体，惯量产生的扭矩与样品扭矩的比率可表达为其中I为测量设备的转动惯量，|G∗|为样品的复数模量的绝对值，ω为测试的角频率.然而，需要指出的是公式(8)仅适用于牛顿流体，对于黏弹性体系并不准确.据此，可以通过计算仪器和夹具惯量产生的扭矩与样品扭矩之比来判断仪器和夹具惯量的影响.例如：图9展示了Lauger等利用单头的MCR系列流变仪(AntonPaar)测试黏度为4mPas的S4oil频率扫描测试.在测试的频率范围内，该流体应为牛顿流体.其中蓝色正三角表示实测的扭矩T0，绿色倒三角表示校正了仪器和夹具惯量贡献后的样品贡献的扭矩Ts.在最低频区域，实测扭矩与样品贡献扭矩近似相等，说明样品的贡献占主导，此时测得的复数黏度(红色圆)接近样品稳态黏度4mPas.但是随着频率的增加，实测扭矩大于样品贡献的扭矩且两者差距逐渐增加，在频率小于25rads−1(竖箭头所示)的区域，虽然实测扭矩已经远大于样品的扭矩贡献，即实测的T0/Ts已接近2个数量级(横箭头所示，这与通过公式(8)计算的结果Ta/Ts=Iω2Kσ/(Kγ|G∗|)=IωKσ/(Kγ|η∗|)=95近似相等)，经过校正得到的样品扭矩计算的黏度仍然接近4mPas，说明测试结果仍然有效.该例子展示了当前流变仪的技术水平已经臻于成熟：即使在惯量贡献的扭矩占主导的情况下，仍然可以通过仪器校正得到准确的样品扭矩.但是在频率高于25rads−1区域惯量校正开始失效，造成了稳态黏度激增的假象.图9Figure9.FrequencysweepmeasurementontheS4oilsamplewithviscosityof4mPas(CP60-0.5geometry).Inadditiontothecomplexviscosity,themeasuredtotaltorqueT0andthesampletorqueTsobtainedaftertheinertiacorrectionareplottedagainstangularfrequencyωω.Arrowspointtodatapointsat25rads−1(seetext),abovewhichtheinertiacorrectionfails.(ReprintedwithpermissionfromRef.[31] Copyright(2016)SocietyofRheology)在动态振荡测试中，样品黏弹性引起的相位角应当在0°和90°之间(图8所示)，因为90°和0°相位角分别对应纯黏性和纯弹性的扭矩贡献Tv和Te，而惯量产生的相位角为180°.图8中，高频处仪器测试的实测扭矩T0远大于样品测试扭矩Ts，表明仪器加速扭矩Ta在测试T0中占据主导，此时的相位角应接近180°.因此，一旦测试时出现了90°和180°之间的相位角，或者动态测试出现G' ~G"~ω2的结果，即可判定出现了仪器惯量效应[32].为了避免实验测试中的不良数据，仪器惯量造成的扭矩Ta与材料自身产生的扭矩Ts之比Ta/Ts应小于一个极限值(该值与仪器的状态和校正的准确性相关).减少惯量影响的一个行之有效的方法是选择合适的夹具.公式(8)中，与夹具几何尺寸相关的参数为Kσ/KγKσ/Kγ.对于锥板，Kσ/Kγ=3β/(2πR3)，因此,减少锥角ββ和增加板半径R均有利于减少惯量影响，而对于平板，Kσ/Kγ=2h/(πR4)，因此，减少板间距h和增加板半径R均有利于减少惯量影响，或者选择更轻质的夹具来减少I亦可减少惯量影响.总之，无论锥板或平板，增加R或者选择轻质夹具都是减少惯量影响的有效手段.为了降低仪器和夹具惯量影响，对于单头的应力控制型流变仪，需要定期进行惯量的校正，并在更换夹具时做相应的校正.对于双头的应变控制型的流变仪，使用具有力反向平衡功能的传感器可以极大地抑制惯量带来的误差，其表现虽远超单头的流变仪，但也无法完全消除惯量的影响.因此，需要对具体的实验测试结果进行综合的分析和甄别.3.4测试中常见问题III：样品自身惯量的影响剪切流变仪测试中一个基本假设是流场的单一性，即流场是纯粹的剪切流场，这一假设在高速振荡测试过程中失效[33].即在振荡测试中，流变仪通过夹具迫使样品产生往复运动，使得样品内部产生剪切波，当板(夹具)间距与剪切波波长相当或大于剪切波波长时，样品的自身惯量的影响会使得施加样品的剪切流场偏离纯粹的剪切流场.Schrag给出了在剪切流变测试不受该剪切波干扰的临界条件[34]，即板间距需远小于其波长λs，其表达式为：式中ρ是流体的密度，|η∗|=|G∗|/ω是复数黏度的绝对值，其中|G∗|是复数模量的绝对值，δ是相位角.研究表明，在给定的频率范围内选取合理的板间距h是减少样品惯量影响数据误差的关键.以水为例，密度为ρ≈1gcm−3，黏度为η≈10−3Pas，相位角δ≈90°，当频率ω=102rads−1时，可估算出λs≈0.9mm.用平板测试一般要求间距在0.5~1mm，因此无法满足hλs.当使用锥板测试时，板间距最宽的部分可以估算为h=βR，因此，半径为25mm、锥角为1°的锥板，h=0.44mm，同样也无法满足hλs.由公式(9)可知剪切波长λs随着样品黏度的增加而增加，因此，上述问题一般不会在黏度较高的高分子溶液或高分子熔体中出现.图10展示了Lauger等利用双头的MCR系列流变仪(AntonPaar)对牛顿流体S4oil在半径相同(R=30mm)，锥角分别为0.5°(红色)、1°(绿色)、2°(蓝色)不同的夹具下的振荡剪切测试，研究了样品惯量对流体相位角的影响[31].该流体在测试范围内为牛顿流体.我们发现样品在低频区域表现牛顿流体性质，相位角均为90°，随着频率的增加，相位角逐渐降低，流体出现了一定的弹性响应，且锥角越大，相位角降低越多(箭头指向).相位角的减少导致了储能模量G' ~ω2的标度区域的出现，该结果非常类似于黏弹流体的松弛末端行为，但其实为样品惯量造成的实验假象.显然，此相位角减少的不同来源于测试夹具的区别而非样品的区别.究其原因，是锥板最外侧的板间距βR(0.5°,1°,2°板分别为0.26，0.52和1.05mm)逐渐逼近于通过公式(9)计算出来的λs≈2.0mm，使得样品惯量造成的实验误差逐渐显现.图10Figure10.Phaseangle(circles)andstorageG' (triangles)andlossmodulusG"(squares)fortheS4oilmeasuredinSMTmodewiththreeconeangles,0.5°(red),1°(green),2°(blue).Thearrowindicatesthedirectionofincreasingtheconeangle.(ReprintedwithpermissionfromRef.[31] Copyright(2016)SocietyofRheology)3.5测试中常见问题IV：二次流的影响在稳态或瞬态测试中，高剪切速率时，由于流动不稳定性的影响可能导致剪切流场出现失稳，造成二次流的出现[24,35~37]，使得剪切流变仪测试中剪切流场单一性的基本假设失效.二次流叠加在剪切流场上，会增加仪器测量的扭矩，导致测试样品的表观黏度突然增加.研究表明，对于不同夹具，均可出现二次流.下面我们将对同轴圆筒、锥板和平板3种夹具的几何流场出现二次流的边界条件进行阐述，并通过实例展示二次流对实验数据的影响.3.5.1同轴圆筒夹具二次流边界条件泰勒给出了牛顿流体在同轴圆筒夹具的测量过程中失稳的临界条件[38~40]：可避免Taylor-Couette涡流出现的稳定区间的泰勒数Ta满足：其中R1和R2分别为同轴圆筒夹具中流体的内径和外径(如图2所示)，而同轴圆筒夹具的剪切速率为：γ=ΩKγ≈ΩR1/(R2−R1)，由此可以得到避免Taylor流的条件：3.5.2锥板和平板夹具二次流边界条件锥板和平板具有不同于同轴圆筒的边界条件，其产生二次流的一个主要原因是离心作用：即高速转动的板附近的流体产生沿着半径方向向外的速度分量，同时诱发静止板附近的流体向内流动(如图4所示).对于锥板和平板夹具，雷诺数Re可定义为[41]：其中h为特征的板间距(平行板h等于间距，锥板h=βR).Turian等研究表明[41]，对于利用锥板和平板测试的牛顿流体，实际扭矩T和理想稳定流场下的扭矩T0之比与雷诺数相关：给定T/T0误差1%，即T/T0=1.01，可以得到一个特征的临界雷诺数Recrit=4，该情况下尚未发生持续的湍流.利用Recrit和剪切速率γ˙=ΩR/h，可以估算锥板和平板稳态剪切的临界条件：据此我们可以根据实验条件和夹具参数计算出不稳定流场的临界条件.从公式(14)可以看出，选择较小h的平行板可以抑制二次流，但h过小的时候，两板间微小的不同轴或不平行都会被放大，影响测试的准确性[42].因此，需要选择合适的板间距.为了更直观地展示牛顿流体的二次流不稳定流场对实验数据的影响，图11是我们利用单头应力控制型流变仪MCR-302(AntonPaar)实测的水在剪切速率扫描实验中的黏度相对剪切速率的图，可以看出，在低剪切速率出现的类似于剪切变稀的现象(蓝色区域)可能由于传感器扭矩低于仪器测试下限(Tmin=0.11~0.25μNm)或者表面张力的影响，而在高剪切速率下(红色区域)，剪切增稠的异常现象是由于板的高速转动引发了二次流.图11Figure11.SteadyshearflowmeasurementsofH2Ousingcone-and-platewithdiameterof50mm,thescatteredplotsintheblueregimeareobtainedfromtorquebelowthelow-torquelimit,thethickeningbehaviorintheredregimeisduetosecondaryfloweffect.3.6测试中常见问题V：样品表面张力在使用旋转流变仪测试低黏度的牛顿流体时，表面张力往往会影响到测试结果.很多低黏度流体异常的实验数据都和其表面张力有关[42,43].而表面张力的产生与样品的各向对称程度、样品的自身表面张力以及样品是否存在吸附和聚集有着密切关系[32,44~47].为了使读者更加清楚地了解表面张力对流变实验数据的影响，下面我们将分别从样品的各向对称性、样品自身表面张力的大小以及样品自身存在吸附和聚集3种情况阐述表面张力对实验结果的影响.3.6.1样品的各向对称性保证样品的各向对称是流变测试中获得准确实验数据的基础，样品的各向非对称性可能在填充上样时即存在，如过度填充或者填充不足均可造成样品的各向非对称性，各向非对称性也可能在测试过程中产生，如样品的边界在流场下存在一定的形状的波动，或样品不对称的挥发引起样品边缘与板的接触线和接触角的不对称性.Ewoldt等[32,44]研究低黏度样品的剪切流变测试时，发现测试扭矩会受到这些边缘形状变化的影响(如图12所示).对比完全对称的理想条件，非理想情况下接触线、接触角Ψ(s)和半径都发生了明显的变化.将接触线看作闭合曲线，可沿闭合曲线积分得到由表面张力引起的扭矩变化.例如，沿z轴的扭矩Tz可表示为：图12Figure12.(a)Contactlineandinterfaceangle:idealversusnon-idealcases.Inthenon-idealcase,asymmetriesareexaggeratedcomparedtotypicalloadingandcanalsooccurasaresultofoverfilling (b)Contactlineinz=0planerepresentedbyanarbitraryparametriccurve,r–r_(s).(ReprintedwithpermissionfromRef.[44] Copyright(2013)SocietyofRheology).公式中，r(s)是半径，Γ(s)是表面张力，t^l,r是闭合曲线的切线矢量.从公式(15)中可知表面张力产生的扭矩与接触线的几何形状、样品的表面张力和界面角均相关.样品填充不足或过量填充都会导致表面张力引起扭矩增加.此外，样品挥发也可导致样品填充不足，是高分子溶液或水凝胶体系流变测试过程中最容易忽略的问题.图13显示了Johnston等[44]研究了随着水分蒸发，样品从填充过度到填充不足过程中扭矩的变化.他们发现，刚开始填充过度会随着水蒸发而缓解，扭矩先减小并保持了一定时间，之后的样品量继续减小导致样品填充不足，接触线断开，此时产生更大的扭矩，然后扭矩会继续保持，直到在更长的时间再次提高.出现此现象的原因是水蒸发会同时导致接触线和接触角的改变，从而增加了样品的各向非对称性.因此，对于溶液体系的测试，需要考虑溶剂挥发、样品填充不足导致表面张力引起的扭矩增加，这些因素会影响测试结果.图13Figure13.Evaporation-inducedcontactlinemigration,whichcausessurfacetensiontorque.Thegeometryisparallelplate(diameter40mm)withconstantvelocityΩΩ=0.01rads−1.Insetimages(viewsfrombelow)illustratethecontactlinesoftheoverfilledandunderfilledcases(ReprintedwithpermissionfromRef.[44] Copyright(2013)SocietyofRheology).3.6.2样品本身表面张力大小样品自身的表面张力的不同也可造成测试结果的显著不同.Johnston等[44]讨论了水和正癸烷在稳态剪切测试过程中测试扭矩与剪切速率的依赖关系，虽然两者室温下的黏度近似，分别为1.17和1.57mPas，利用同轴圆筒测量的低剪切速率下的扭矩却大相径庭，这主要源于水和正癸烷表面张力的不同(75和25.3mNm−1)，从图14可以看到，相对于正癸烷溶液，具有更高表面张力的水在低剪切速率下显示出由表面张力导致的扭矩平台1μNm,值得注意的是，其中4组水的测试结果表现出该扭矩平台，但仍有2组水的测试结果没有表现出扭矩平台，Johnston等认为这可能与前面3.6.1节讨论的接触线的不确定性有关.图14Figure14.Steadyshearflowwithdifferentsurfacetension(waterandn-Decane)usingtheconcentricdoublegap(DG)geometry(ReprintedwithpermissionfromRef.[44] Copyright(2013)SocietyofRheology)3.6.3大分子聚集对于一些低黏度的蛋白溶液体系，在低剪切速率下的流变测试时，通常需要考虑空气与水界面处形成的蛋白表面膜产生的界面张力和蛋白溶液中蛋白聚集的影响[46,47]，表面膜形成和蛋白聚集可导致包括黏度增加、剪切变稀增强和表观屈服应力的出现，这些表面的因素有时会误导研究人员对溶液的整体流动特性的判断.例如，Castellanos和Colby等研究了牛血清蛋白和抗体溶液黏度对剪切速率的依赖性[47].他们发现：不含表面活性剂成分的牛血清蛋白在液-气界面处形成聚集膜，在低剪切速率下出现明显的表观屈服应力和相应的η∼γ˙−1η∼γ˙−1的屈服区域(图15(a)).添加表面活性剂能抑制和延缓蛋白表面膜的产生，从而弱化了屈服区域，但经过较长的等待时间(41天)，蛋白聚集导致屈服区域逐渐重新形成(图15(b)).图15Figure15.(a)Increaseofapparentviscosityofsurfactant-freeBSAsolutionsduringtheproteinaggregation.(b)Increaseofviscositywithtime,owingtotheproteinaggregationinthemAbsolutionsevenafterintroductionofthesurfactant.(ReprintedwithpermissionfromRef.[47] Copyright(2014)TheRoyalSocietyofChemistry)3.7测试中常见问题VI:测试习惯如上面所述，3个基本假设都是在比较极端的情况下会失效，如样品刚度足够高，需要考虑仪器和夹具柔量的影响；黏度足够低或者剪切强度足够大，需要考虑仪器夹具惯量和样品惯量的影响以及施加流场是否为纯粹的剪切流场.而在实际流变测试中，也有一些情况满足上述3个基本假设，却得不到准确的测量数据.下面总结了流变测试过程中一些容易忽略的问题.为了避免这些问题，提高流变测试的正确性和准确性，需要建立良好的测试习惯.3.7.1样品的制备：干燥和挥发问题对于聚合物熔体，如果样品干燥不充分时，或者测试过程中暴露在湿度较大的环境中，样品中的微气泡和水分会对测试结果产生显著影响，尤其含有氢键和离子极性组分的聚合物(如离聚物)，溶剂(如水)对其流变行为的影响明显.此外，对于水凝胶和溶液体系，测试前和测试过程中需要考虑样品自身溶剂挥发对测试结果的影响，对于溶剂高挥发性的溶液体系这是常见的问题，通常可以使用液封(如用石蜡油密封水溶液)的方法避免溶剂的挥发.图16展示的是Wolff等[48]对聚二甲基硅氧烷树脂(PDMS)在具有气泡(圆)和无气泡(三角)条件下的频率扫描测试，发现损耗模量几乎不受气泡的影响，松弛末端满足G' ' ∼ω1∼ω1标度关系，而储能模量受气泡影响较大，逐渐偏离G' ∼ω2标度关系，这是气泡/样品界面的慢松弛过程导致的.图16Figure16.ThestorageandlossmoduliasfunctionsoftheangularfrequencyforaPDMSsiliconeoilwithandwithoutbubbles(ReprintedwithpermissionfromRef.[48] Copyright(2013)Spring)图17展示了Shabbir等[49]对聚四氢呋喃磺酸锂离聚物(PTMO-Li)在干燥和一定湿度条件下的频率扫描测试，他们发现湿度对离聚物的流变性能有很大影响，储能模量和损耗模量相较干燥条件下下降一个数量级左右，由此可见干燥样品对于流变测试的重要性.图17Figure17.ThestorageandlossmoduliasfunctionsoftheangularfrequencyforPTMO-Liindriedandundriedstates.(ReprintedwithpermissionfromRef.[49] Copyright(2017)SocietyofRheology)3.7.2确定样品的热稳定性在进行流变测试之前，对于不熟悉的聚合物样品，需要进行TGA和DSC测试，了解样品的热稳定性和玻璃化转变温度，以便于测试条件的选择，比如：低温测试时样品接近玻璃态，模量接近109Pa左右，样品较高的模量下突然变化夹具间隙会导致仪器法向力的激增，损坏空气轴承和力传感器；高温测试时，不了解样品热稳定性，测试温度过高会导致样品发生化学交联和降解行为，影响测试结果.通常，对于容易交联的样品，可以采取添加少量稳定剂的办法抑制化学交联，获取准确的实验数据.图18展示了Stadler等[50]对低分子量低密度聚乙烯分别在加入少量稳定剂和不加稳定剂条件下，复数黏度随时间扫描变化，可以看出当时间经过4300s之后，样品黏度突然增加，这主要由于体系中含少量双键的组分发生化学交联导致，而加入少量稳定剂的样品持续到8.24×105s(~9.5天)后，样品才开始降解，说明加少量稳定剂的办法可以有效抑制样品的化学交联.此外，为排除样品在测试过程中发生变化，对测试产生的影响，建议完成所有测试后，再次重复第一步测试，通过数据重复性来考察样品是否在测试过程中发生变化，以保证样品数据的可靠性.图18Figure18.ThermalinstabilityofsamplemLLDPEF18F.Thesamplewithoutstabilizerexceedsthe±5%criterionafter4300sowingtothecrosslinking,whilethesamplewithstabilizerstayswithinthiscriterionfor8.24×105s(≈9.5days).(ReprintedwithpermissionfromRef.[50] Copyright(2014)Springer).3.7.3样品体系是否达到平衡态在测试过程中确保样品体系在测试前是否达到平衡稳态是获取准确数据的前提.例如超高分子量聚乙烯样品，从结晶状态加热到熔体状态后，往往需要较长时间才能达到链充分缠结的平衡态.例如，图19展示了超高分子量聚乙烯样品在加热到160°C熔融后，体系从低缠结状态达到缠结平衡态的过程中储能模量G' 的变化，作者发现，热平衡时间随着合成分子的时间(图中标示)，也即分子量增加而增加，对于合成30min的样品，热平衡时间长达约一天之久[51].这种缠结程度低于平衡缠结程度的样品也可以通过在稀溶液中沉降高玻璃化温度的长链高分子(如高于缠结分子量的聚苯乙烯)来制备[52,53].图19Figure19.Buildupofmodulusindisentangledpolymermeltswithtimeofultra-high-molecular-weightpolyethylene.ThetopschemeshowsthemechanismandthebottomfigureshowsthemeasuredstoragemodulusG' (t)againsttime(symbols),whereG' (t)hasbeennormalizedbytheequilibriumplateaumodulusGN0.Curvesarethepredictionsbasedontubetheory.(ReprintedwithpermissionfromRef.[51] Copyright(2019)AmericanChemicalSociety)此外，对于高填充体系、不相容聚合物共混物等极难达到平衡态的体系，常需高速施加预剪切，使体系保持初始态的一致性.需要注意的是，该初始态往往处于非平衡态.3.7.4夹具热膨胀对测试的影响除了前面3.1和3.2节提到夹具柔量和惯量对测试结果的影响，在测试过程中还需要考虑夹具的热膨胀对测试结果的影响，不同材质的夹具具有不同的热膨胀系数.现在很多仪器在输入夹具类型时已经考虑到热膨胀系数.但是很多自制的夹具和可抛弃的夹具在使用之前需要人为地测量热膨胀系数并输入.此外，样品也具有一定的热膨胀系数，因此在测试温度范围很宽时，需要在加热过程中适当增大板间距，在降温过程中适当减少板间距，从而保持样品的填充程度一致.此外，还需考虑控温组件的结构也会对夹具的传热温度梯度造成影响[54]，即使是同一个夹具在不同控温组件下的膨胀系数也是不同的，夹具膨胀系数的差异直接会影响设置夹具间距的大小，尤其在设置夹具间距很小的情况下(如锥板)，板受热膨胀可能会使两板直接接触，造成法向应力的激增从而损坏空气轴承和力传感器.3.7.5夹具不平行和不同轴对测试的影响保证夹具的平行与同轴也是获取实验数据的关键.随着测试夹具频繁使用，以及不小心跌落，非常容易造成夹具不平行和不同轴，这样会导致仪器校零出现误差以及仪器法向力影响测试结果.因此，在测试中需要注意夹具的正确使用，特别是不要将不使用的夹具立在桌面上或者高处，以防止跌落造成夹具的变形.4.结论与展望本文结合作者多年的流变测试经验，从流场类型和仪器的特征出发，对流变仪进行了简单的分类.重点阐述了旋转流变仪的工作原理，剪切流变测试的假设条件及其失效的情况，和实际测试中一些不良的测试习惯及其导致的结果.简言之，流变仪器测试时，只有当输入或输出的应变或应力为施加在样品上的应变或应力，且流场为纯粹的剪切流场时，测试的结果才是可靠的结果.这些基本前提都是会在一定的测试条件下失效.我们结合一些实验实例，具体解释了这些假设条件失效的情况，以及在实际流变测试中仪器完全满足基本假设的情况下，一些不良测试习惯对测试的影响，具体总结如下：(1)当样品的刚度接近仪器夹具和传感器的刚度时，在样品形变的同时，仪器夹具和传感器也会发生一定的形变，造成样品的真实应变低于仪器设定的应变.此时，准确校正夹具和传感器的扭转柔量对于样品的测试是非常重要的.一般的校正过程中考虑夹具和传感器的柔量(或者刚度)为常数.然而，真实测试中，该柔量也会随着测试条件(如温度)和仪器状态的变化而变化.因此，从实验操作上来讲，更可行的方法就是选择合适的夹具来增加施加在样品上的应变和因仪器柔量消耗的应变之比.(2)当仪器施加恒定的扭矩时，部分扭矩用于加速驱动马达和夹具旋转，当旋转速度达到稳定时候，测试的扭矩才是真实的样品扭矩.因此，在瞬态和动态等具有加速过程的测试中，当样品反馈的实际扭矩较小时，源于仪器和夹具加速度过程中的惯量贡献会影响到测试结果.对于单头的旋转流变仪来说，马达和传感器集成在一边，仪器惯量的影响更大.虽然双头的旋转流变仪具有力反向平衡功能的传感器，可以很大程度上抑制仪器惯量的影响，但是也无法完全消除该影响.由于仪器的惯量影响与夹具和仪器的状态相关，需要对仪器进行定期的惯量校正.(3)在高速振荡测试过程中，样品在往复运动过程中会产生剪切波，当(夹具)板间距与该剪切波波长相当时，样品自身的惯量影响会使得施加样品内部的流场偏离纯粹的剪切流场，造成相位角的变化和相应的测试模量的变化；在高剪切速率时(如稳态或瞬态测试时)，流动的不稳定性使剪切流场产生失稳，造成二次流的出现，二次流叠加在剪切流场上会增加仪器测量的扭矩，导致测试中出现“剪切增稠”的假象.因此，给定的频率范围内选取合理的板间距h是减少样品惯量影响和抑制二次流的关键.(4)对于低黏度的牛顿流体，表面张力对实验结果的影响往往会被忽略.表面张力产生的扭矩大小与样品的各项对称性、样品的自身表面张力以及样品是否存在吸附和聚集有着密切关系.因此，在低黏度样品测试过程中，建议结合显微工具在线地观测测试过程中样品形状的变化.(5)上述四个方面是在样品模量足够高、黏度足够低或者剪切强度足够大的极端情况下，测试中3个基本假设失效的情形.其实，在实际流变测试中即使仪器完全满足测试需求和基本假设的情况下，流变测试者如果没有养成良好的测试习惯，也会得不到准确的数据.因此，我们总结了一些常见容易忽略的问题，例如样品干燥和挥发、样品自身热稳定性，样品是否达到平衡态，夹具和样品热膨胀、夹具的不平行不同轴等问题.我们针对上述容易忽略的问题进行了阐述，希望有助于流变测试的初学者养成良好的测试习惯，了解这些知识对于维护仪器、保护样品以及获取准确的测试数据都是十分重要的.虽然流变仪器测试过程中会存在上述因素的干扰，但是读者在熟悉流变仪的原理和养成良好的测试习惯的前提下，是很容易判断出实验数据出现问题的“症结”所在，使得流变仪不再成为科研工作中的“黑箱”.最后需要指出，本文关注的测试手段仅限于剪切流场.由于拉伸流场较剪切流场难实现，高分子流变学的实验研究多数在剪切流场下进行.对于加工过程中同等重要的拉伸流场下测试的仪器和研究还在快速的发展之中[15,55~57].笔者计划在后续的综述中探讨拉伸测试的仪器原理和测试技巧.参考文献[1]TadmorZ,GogosCG.PrinciplesofPolymerProcessing.2nded.Hoboken,NewJersey:JohnWiley&Sons,2013[2]PtaszekP.LargeAmplitudeOscillatoryShear(LAOS)measurementandfourier-transformrheology:applicationtofood.In:AhmedJ,PtaszekP,BasuS,eds.AdvancesinFoodRheologyandItsApplications.London:WoodheadPublishing,2017.87−123[3]KanedaI.RheologyControlAgentsforCosmetics.RheologyofBiologicalSoftMatter.Tokyo:Springer,2017,295−321[4]EleyRR.JCoatTechnolRes,2019,16(2):263−305doi:10.1007/s11998-019-00187-5[5]AhmedJ,PtaszekP,BasuS.AdvancesinFoodRheologyandItsApplications.London:WoodheadPublishing,2016[6]ZhangZ,LiuC,CaoX,GaoL,ChenQ.Macromolecules,2016,49(23):9192−9202doi:10.1021/acs.macromol.6b02017[7]ChenQ,TudrynGJ,ColbyRH.JRheol,2013,57(5):1441−1462doi:10.1122/1.4818868[8]LiuS,WuS,ChenQ.ACSMacroLett,2020,9:917−923doi:10.1021/acsmacrolett.0c00256[9]LarsonRG.TheStructureandRheologyofComplexFluids.NewYork:OxfordUniversityPress,1999[10]MihaiM,HuneaultMA,FavisBD.PolymEngSci,2010,50(3):629−642doi:10.1002/pen.21561[11]AriawanAB,HatzikiriakosSG,GoyalSK,HayH.AdvPolymTechnol:JPolymProcessInst,2001,20(1):1−13[12]LundahlMJ,BertaM,AgoM,StadingM,RojasOJ.EurPolymJ,2018,109:367−378doi:10.1016/j.eurpolymj.2018.10.006[13]LiB,YuW,CaoX,ChenQ.JRheol,2020,64(1):177−190doi:10.1122/1.5134532[14]WatanabeH,MatsumiyaY,ChenQ,YuW.Rheologicalcharacterizationofpolymericliquids.In:MatyjaszewskiK,MöllerM,eds.PolymerScience:AComprehensiveReference.Amsterdam:Elsevier,2012.683−722[15]MarínJMR,HuusomJK,AlvarezNJ,HuangQ,RasmussenHK,BachA,SkovAL,HassagerO.JNon-NewtonFluid,2013,194:14−22doi:10.1016/j.jnnfm.2012.10.007[16]WatanabeH,MatsumiyaY,InoueT.Macromolecules,2002,35(6):2339−2357doi:10.1021/ma011782z[17]YoshidaH,AdachiK,WatanabeH,KotakaT.PolymJ,1989,21(11):863−872doi:10.1295/polymj.21.863[18]TroutonFT.ProcRSocLondon,SerA,1906,77(519):426−440doi:10.1098/rspa.1906.0038[19]LiuC,ZhangJ,ZhangZ,HuangS,ChenQ,ColbyRH.Macromolecules,2020,53(8):3071−3081doi:10.1021/acs.macromol.9b02431[20]ZhangJ,LiuC,ZhaoX,ZhangZ,ChenQ.SoftMatter,2020,16(21):4955−4960doi:10.1039/D0SM00572J[21]BuscallR,McGowanJI,Morton-JonesAJ.JRheol,1993,37(4):621−641doi:10.1122/1.550387[22]BuscallR.JRheol,2010,54(6):1177−1183doi:10.1122/1.3495981[23]BallestaP,PetekidisG,IsaL,PoonW,BesselingR.JRheol,2012,56(5):1005−1037doi:10.1122/1.4719775[24]MagdaJ,LarsonR.JNon-NewtonFluid,1988,30(1):1−19doi:10.1016/0377-0257(88)80014-4[25]CostanzoS,HuangQ,IannirubertoG,MarrucciG,HassagerO,VlassopoulosD.Macromolecules,2016,49(10):3925−3935doi:10.1021/acs.macromol.6b00409[26]LiuCY,YaoM,GarritanoRG,FranckAJ,BaillyC.RheolActa,2011,50(5−6):537doi:10.1007/s00397-011-0560-3[27]PogodinaN,NowakM,LäugerJ,KleinC,WilhelmM,FriedrichC.JRheol,2011,55(2):241−256doi:10.1122/1.3528651[28]GottliebM,MacoskoC.RheolActa,1982,21(1):90−94doi:10.1007/BF01520709[29]Hut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科技部、财政部2011年首次启动“国家重大科学仪器设备开发专项”。该专项强调面向市场、面向应用、面向产业化，重点支持具有市场推广前景的重大科学仪器设备开发。2012年该项目继续实施，项目启动两年来，全国共有119个项目获批，总计国拨经费超过18亿元。　　目前，2013年一批重大仪器专项项目陆续启动。　　4900万元 南京大学启动“多通道超导单光子探测器”项目 　　日前，南京大学电子科学与工程学院吴培亨院士承担的国家重大科研仪器设备研制专项“多通道超导单光子探测器”正式启动。该项目周期为2013年1月到2017年12月，项目总经费4900万元。项目拟采用超导技术构建性能优异的单光子探测仪器设备，在已有的研究工作基础上，通过自主创新，在量子效率、探测速率和工作波长范围、光子数可分辨、低温系统的集成等四方面突破有关的科学问题和关键技术，研制成暗计数低、效率高、探测速率快、工作波长范围宽、可分辨多达6个光子的仪器，用于单周期纠缠光子对的研究、量子密钥传递、集成电路故障诊断等方面，并为天文观测、深空通信、量子雷达等其它基础或应用研究提供有力的手段。　　1.1亿元 四川民企启动“高速平面激光诱导荧光(PLIF)成像诊断仪”项目　　由成都贝瑞光电科技股份有限公司牵头实施的2012国家重大科学仪器设备开发专项“高速平面激光诱导荧光(PLIF)成像诊断仪”4月17日在成都正式启动。这是国内极少数由民营中小科技型企业牵头、首例由四川企业牵头实施的国家重大科学仪器设备开发专项项目。项目总经费为1.1亿元。　　贝瑞光电在会上宣布，目前，项目在目标仪器开发方面已取得重大突破，计划在今年内研制出引领国际水平的100-500Hz高速PLIF仪器样机，项目后期将实施成果转化和产业化。　　该专项技术是针对高超声速飞行器、航空航天发动机、重型燃气轮、清洁煤燃烧锅炉及油田注汽锅炉等国家重大计划需求和应用领域相关应用开发，通过形成高速、非稳态流场诊断能力，为我国多个国家重大战略攻关计划直接提供技术支撑。　　目前国际市场上可提供PLIF仪器的公司仅3家，且产品都属10赫兹的低频仪器，只能用于稳态流场诊断。　　2930万 中国特检院启动“基于频域可变的高端电磁检测仪器开发及应用”项目　　“基于频域可变的高端电磁检测仪器开发及应用”项目，是中国特检院首次获批的国家级科学仪器开发和推广应用类项目，研究经费2930万元。　　该项目旨在攻克频域可变电磁检测仪小批量制造过程中的难题，提升其稳定性和可靠性，建立高端电磁检测仪器的产业化基地，打破国外技术垄断和仪器封锁，服务于我国特种设备安全事业。　　6544万元 “空间多指标生物分析仪器开发与应用”项目启动　　国家重大科学仪器设备开发专项“空间多指标生物分析仪器开发与应用”项目启动及工作推进会1月29日在北京召开。该项目由北京理工大学牵头承担，主要为空间站、载人航天等重大工程提供技术和仪器设备支撑。项目总经费6544万元。　　“空间多指标生物分析仪器开发及应用”项目是针对空间生命科学研究的需求，重点攻克空间细胞培养技术、空间蛋白和核酸微流控芯片分析技术、空间微小型化质谱技术、多任务多目标物质流和信息流控制技术等关键技术，形成空间多指标生物分析仪器，强化系统集成、软件开发和工程化开发 通过在空间生命科学、航天医学、地基和民用化应用研究领域应用开发，丰富仪器功能、拓展仪器应用范围。项目将在验收后3年内，建成一套完整的由空间生命科学仪器电工电子设计、评价和航天环境测试支撑的产业化平台，实现目标仪器“空间多指标生物分析仪器”在载人空间站国家重大科技工程上的实际应用。项目的研制可为载人航天、深空探测等航天工程提供重要科学载荷。　　化学所“纳米光子学测试仪的研制与推广”项目启动　　2013年1月11日，国家重大科学仪器设备开发专项“纳米光子学测试仪的研制与推广”项目启动会在化学所启动。　　4040万元 天津大学“恶臭自动在线监测预警仪器开发及应用示范”项目启动　　1月13日，国家重大科学仪器设备开发专项——“恶臭自动在线监测预警仪器开发及应用示范”项目启动会在天津大学召开。该项目由天津滨海新区开发区企业同阳科技发展有限公司牵头，获得国家2000万元无偿资助。目前，该项目是天津市获科技部立项的第一个也是唯一一个“国家重大科学仪器设备开发专项”项目，同时是全国4个重大环保仪器项目中唯一一个由创业型企业牵头的项目。项目总投资4040万元，预计三年后年产量达到100台，实现产值1亿元。　　据介绍，该项目将攻克超高灵敏激光传感、恶臭嗅辨、电子感知、系统集成等关键技术，掌握大气有害气体在线监测预警仪器的核心技术，研制出具有自主知识产权的恶臭在线自动监测预警仪器。项目成果将推进高端恶臭分析仪器的产业化，使我国恶臭检测技术与仪器研发达到国际领先水平，有效提升我国科学仪器产业的国际竞争力。　　总投资超过1亿元 “水中有毒污染物多指标快速检测仪器”项目启动　　2013年1月5日，由安恒环境科技(北京)股份有限公司牵头实施国家重大科学仪器设备开发专项“水中有毒污染物多指标快速检测仪器”项目启动会在清华大学顺利召开。总投资超过1亿元人民币，其中国家财政支持达4700万元的国家重大科学仪器设备开发专项“水中有毒污染物多指标快速检测仪器”项目正式启动实施，研制开发新型高通量、高灵敏的水中有毒污染物多指标快速同步检测仪器系统，并形成便携式、实验室台式和在线式系列产品。本仪器将成为目前国际上具备多类型污染物同步快速检测功能的新一代环境监测仪器，带动我国环境监测仪器的跨越式发展。　　4088万元“环境大气中细粒子(PM2.5)监测设备开发与应用”在京启动　　1月10日，国家重大科学仪器设备开发专项“环境大气中细粒子(PM2.5)监测设备开发与应用”项目在北京启动，将研发具有自主知识产权PM2.5监测仪器及采样成套设备 预计项目验收后的3年内，年销售额达1亿元人民币。　　先河环保为“环境大气中细粒子(PM2.5)监测设备开发与应用”项目的牵头单位，国家重大科学仪器设备开发专项资金共4088万元。　　8537万元 “多功能离子色谱仪的开发与产业化”项目启动　　国家重大科学仪器设备开发专项“多功能离子色谱仪的开发与产业化”项目启动会于2013年4月17日在山东省检验检疫局科学技术中心举行。　　“多功能离子色谱仪的开发与产业化”项目以青岛盛瀚为产业化单位联合其他高等院校、科研院所共8家单位立项，项目总预算8537万元，国家支持资金4063万元。　　“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目启动　　2月28日，国家重大科学仪器设备开发专项——“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目启动会，在中国计量科学研究院(以下简称“中国计量院”)召开。　　国家重大科学仪器设备开发专项“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”项目总体目标为：开展高端动力装置机械功率关键参数扭矩和速度精密测量技术的研究，攻克扭矩标准装置中高精密空气轴承支撑部件的核心技术及双天线雷达测速收发模块的关键技术。研究建立具有自主知识产权的高端动力装置的扭矩测量仪器(20kNm扭矩标准机)、高端动力装置速度测量仪器(双天线雷达测速仪器)和加速度计动态特性校准装置，填补国内空白，达到高端动力装置扭矩测量和速度测量的国际先进水平。　　据介绍，项目研制成果将有望为我国高端动力装备扭矩与速度等功率测量建立可靠的计量溯源体系，并将在仪器开发、产业化示范、节能减排等方面起到重要的推动作用。　　4280万 岩心光谱扫描仪重大仪器专项启动　　由中国地质调查局南京地调中心承担的国家重大科学仪器设备开发专项 “岩心光谱扫描仪研发与产业化”项目启动会，于2013年1月28日在南京国际会议中心召开。　　岩心光谱扫描仪研发与产业化项目由南京地调中心牵头，项目周期2012年10月至2017年9月止。项目总经费4280万元，其中国家重大科学仪器设备开发专项资金3530万元。项目拟通过攻克岩心光谱实时在线检测技术，开发成像光谱探测、波谱探测两个关键部件，通过系统集成和工程化开发，研制出具有自主知识产权的岩心光谱扫描仪，项目验收后3年内，建成生产线1条，生产仪器50台套，实现产业化应用，为我国地质科学研究提供支撑。　　国拨经费2114万元 激光拉曼光谱气体分析仪器专项启动　　1月18日，国家重大科学仪器设备开发专项“激光拉曼光谱气体分析仪项目的研发与应用”在武汉正式启动。　　激光拉曼光谱气体分析仪研发与应用项目是科技部2012年立项的重大科学仪器设备开发项目之一，国家专项经费2114万元，由武汉四方光电有限公司作为牵头单位承担，合作单位囊括了中科院广州能源所、中石化北京化工研究院、中石油天然气研究院、华中科技大学、重庆大学等拉曼气体分析与应用领域实力较强的高校、科研机构，属典型的产、学、研、用相结合的项目。该项目的启动和实施，将为我国石油、化工、电力、环境监测等领域提供重要的分析设备，对于替代进口，做大做强我国气体分析仪器产业具有重要意义。撰稿：刘丰秋

近日，由我局组织实施的“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”、“基于频域可变的高端电磁检测仪器开发及应用”、“多功能离子色谱仪的开发与产业化”、“微膜泵驱动核酸微全分析仪”和“动态多谱分析仪的开发与应用研究”5个项目正式启动。为有效实施对项目的管理，我司组织成立了项目监理组、项目总体组、技术专家委员会、用户委员会和项目管理办公室，并制定了各自项目管理实施细则。　　“高端动力装置扭矩和速度测量仪器设备的研发与应用”开展高端动力装置机械功率关键参数扭矩和速度精密测量技术的研究，攻克扭矩标准装置中高精密空气轴承支撑部件的核心技术及双天线雷达测速收发模块的关键技术。研究建立具有自主知识产权的高端动力装置的扭矩测量仪器(20kNm扭矩标准机)、高端动力装置速度测量仪器(双天线雷达测速仪器)和加速度计动态特性校准装置。项目研制成果将有望为我国高端动力装备扭矩与速度等功率测量建立可靠的计量溯源体系，并将在仪器开发、产业化示范、节能减排等方面起到重要的推动作用。　　“基于频域可变的高端电磁检测仪器开发及应用项目”以频域可变局部磁化技术为基础，利用电磁耦合非接触的优势，开发具有磁致伸缩导波/漏磁/电磁超声一体化功能的频域可变电磁检测仪，为从微观上研究材料损伤的磁学、电学和声学特性表征和宏观上在役构件腐蚀快速检测提供技术支撑 针对我国公共安全和能源领域急需解决的技术难题，对所开发的仪器，进行大型常压储罐底板腐蚀在油检测和油气输送管道金属损失多功能内检测应用开发，扩展其功能。最后，攻克频域可变电磁检测仪小批量制造过程中的相关难题，全面提升其稳定性和可靠性，建立高端电磁检测仪器的产业化基地，打破国外技术垄断和仪器封锁，服务于我国特种设备安全事业，保障国民经济持续稳定发展。　　“多功能离子色谱仪的开发与产业化项目”以开发具有自主创新核心技术的高灵敏度、高稳定性多功能离子色谱仪并实现产业化为目标，将发挥对我国离子色谱仪器研发和产业化的创新引领作用，多功能离子色谱仪将在环境、食品、电子、能源和化工领域广泛应用，是环保、质检等相关部门获取基础数据必要的分析工具，具有重要的社会意义和经济意义。　　“微膜泵驱动核酸微全分析仪”项目基于在微流体膜泵驱动及聚苯乙烯微流控芯片精密注塑技术业已形成的突破，重点攻克检测器单元技术、核酸扩增部件集成接口技术、芯片功能组件微制造技术和复杂基质痕量核酸微流控预富集技术，开发将核酸分子检测步骤中的细胞裂解、核酸提取纯化、核酸扩增与检测功能高度集成于芯片系统并实现自动化操作的微全分析仪器，同时开发专用芯片批量制作、试剂灌装、封装生产工艺。研发仪器在检验检疫、疾病诊断与研究、环境监测、生物计量等领域进行应用开发，开发配套检测方法、建立检测数据库、完善仪器性能，形成检测标准或操作规程。为食品安全与检验检疫、疾病诊断与监控、环境监测等领域提供技术支撑。　　“动态多谱分析仪的开发与应用研究项目”重点攻克TGA-IR热重单元与红外光谱单元联机接口技术、TGA-GCMS热重单元与气相质谱单元联机接口技术、不同状态样品在各检测单元间的传输进样等关键技术，强化系统集成，开发我国自主知识产权动态多谱分析仪 以葡萄酒、白酒、调味品、食用油、乳粉等涉及民生的大宗和“名、优、特“食品为重点应用对象，研究建立动态多谱仪分析方法 研发具有用户自建模功能的动态多谱特征信息数据库和识别模型，形成批量生产能力。

王道元董事长受邀访问日本东京试验机公司近日王道元董事长受白柳取缔役邀请访问了日本东京试验机公司.双方就高温接触疲劳试验机,大越式高温磨损试验机,高速薄板成型试验机等进行了长时间交流.希望进一步加强中日高科技研究设备方面的全面合作.该公司本部设在丰桥市。自从80年代进入中国宝钢以来，已经拥有92家用户。2010年6月北京钢铁研究总院结构所轴承研究室首次导入5台高温接触疲劳试验机。东京试验机公司历史悠久，可追溯到1933年。主要产品是生产各种试验机。主要产品有 油压式测力计，SIII型,DII型,P型油压万能试验机，包括木材万能试验机，共5种压缩弯曲试验机 ，包括混凝土强度试验机，共11种扭转式万能试验机，5种全自动冲击试验机，共9种，包括金属，塑料，大型等薄板成型性能试验机，共9种，包括高温，高速，万能型摩擦磨损试验机，包括高温接触疲劳试验机TRF-1000，高温大越式快速磨损试验机OAT-U，往复式摩擦磨损试验机等共5种弹簧试验机，共9种高温850度扭转试验机，共5种家具强度试验机，5种接触式硬度计 　DMH-500疲劳试验机，包括全数字化控制疲劳试验机，构造物疲劳试验机，高温蠕变试验机，盐水应力腐蚀蠕变试验机，微观构造疲劳试验机等共14种汽车部件疲劳强度试验机。4种在线式全自动冲击试验机/在线式全自动硬度拉伸试验机这些材料试验机实际上可分为以下3类。 材料自身性能试验机各种环境，如高温，高压，腐蚀等条件下材料行为和性能试验机检测发动机/马达等已经构成的成品所具有能力的试验机总之，该公司为日本材料领域领先世界立下了汗马功劳。产品遍及日本全国以及台湾，韩国。技术交流时该公司大力推荐大越式快速磨损试验机OAT-U.随着中国工业水平不断提高.腐蚀磨损疲劳方面的研究设备应该更上一层楼. 尤其是耐磨性评价比较复杂. 大越式快速磨损试验机OAT-U是日本经过近半个世纪考验的已经成为工业标准的试验机.希望能够中国客户青睐.开发背景至今滑动磨损有很多方法，比如面磨损，筒磨损等。它们都各有千秋。由于至今为止的磨损试验要花费大量时间和精力，尽管磨损试验被认为很重要，但是实际上很多人并不做。鉴于此，在日本理化研究所已故主任研究员/原东京大学大越教授的悉心指导下精密工业第一研究室花费20年研究磨损所得的结晶产物就是今天在日本拥有众多用户的新型的快速磨损试验机。和其他试验机相比，它具有操作非常简单，短时间内可以完成对所有工业材料磨损特性的评价的显著优点。尤其是特点1和2.特点1。试验中始终保持磨痕大小和所加载荷成一定的比例，所以试验压力始终恒定。2。微量磨损都可以检测出来，材料表层的耐磨性也可以被评价。（0.01-0.02mm）3。试验时间是至今为止磨损试验的1/100。非常容易地完成磨损试验。4。不需要特殊形状的试验片。5。压力，速度，磨损距离参数可以简单地大幅度改变。6。合成树脂，有色金属，淬火钢材，超硬合金等所有材料的磨损特性都可以通过该试验机进行评价。7。高温磨损，润滑状态下磨损，处女面磨损等各种磨损特性都可以通过该试验机进行评价。8。通过追加附属装置低载荷磨损试验也可以进行。9.通过增加 选项可以实现测量高温磨损同时测定出来磨擦系数.参见以下各种选项.大越式快速磨损试验机各种选项简介1.恒定载荷装置---OAT-U-DW（Ｎ）目的 通过该装置使得加在试验片上的载荷始终一定. 载荷方式是采用精密砝码.主要技术指标1.最大载荷 200N2.最小载荷 5N3.精度 +/-0.1%4.传感器 50kgf该装置和---轻载荷装置---不可同时使用.该装置和---高温型扭矩检出装置可同时使用.2. 高温型扭矩检出装置---OAT-U-HT2-&mu 目的 为了检出摩擦系数,必须测得扭矩.它通过在旋转轴中央部分贴上应变规即可实现.主要技术指标A.容量 约0.3kgf-mB.输出 约0.6mV/VC.电阻 350欧姆摩擦系数算出方法&mu =摩擦系数 F=载荷 D=圆盘试验片直径（mm）T=扭矩（kgf.mm） 圆盘试验片外部摩擦力 f=F&mu 圆盘试验片外部摩扭矩T= fD/2=F&mu D/2摩擦系数&mu = 2T/FD测量用台车尺寸 W540xD540xH1000mm该装置可以和---高温磨损实验装置---可同时使用.必须和恒定载荷装置一起同时使用.3.磨损深度检出装置---OAT-U-WD目的在加载臂上安装高精度位移传感器, 通过传感器检出磨损深度的模拟信号,然后通过AMP放大后在记录仪上记录下来.如在试验前设定磨损深度的话,在到达设定磨损深度后装置会自动停止. 主要技术指标涡电流式位移传感器检出深度 Max 1mmO调整 micrometer head预设量 0-1mm输出 0-DC10V4. 轻载荷用装置---OAT-U/S目的在大越式试验机进行非金属/金属磨损试验时使得试验片上的载荷比标准试验机变得更小.主要技术指标通过调节GEAR可以使得载荷变小1/6.4.Gear比例E/F 36/108 48/96 72/72 96/48 108/36最终载荷Pokgf 0.34 0.51 1.02 2.07 3.05标准试验机只要改变gear6,7即可获得5段载荷.但是如果想获得更小载荷,则要加上轻载荷用装置以改变更多Gear位值和动力传输途径. 速度数字表示装置---OAT-U-DM目的在直径为30mm时使用的一种装置.它可以把旋转速度用数字表示出来.主要技术指标 脉冲检出器 旋转主轴数字表示 4位 xxx.xm/sec精度 +/-1%6. 载荷范围追加速度数字表示装置---OAT-U-HT2---目的使得标准的最终栽荷Po从5段变为7段.主要技术指标1.追加gear 1-1 齿数 120 1个 1-2齿数 24 1个2.追加后载荷范围Gear比例E/F 24/120 36/108 48/96 72/72 96/48 108/36 120/24最终载荷Pokgf 1.3 2.17 3.25 6.5 13.0 19.5 32.2 7. 高温惰性气体封入装置---OAT‐U-HT800-N2G 目的通过本装置可以实现在任意温度下一边通氮气保护以便进行高温磨损试验. 主要技术指标 氮气温度&mdash 预热筒吹出部位約６００℃温度精度 ± ２０℃氮气流量 約 ～１０Ｌ/ｍｉｎ8. 数据处理机软件本软件可以读取试验中的扭矩,温度模拟信号.可以显示并打印出扭矩,温度和算出的摩擦系数曲线,可以人工输入设定恒定栽荷并显示出真实载荷数值.OS是windows 7.采用C++ DLL写成.大越式快速磨损试验机OAT-U外观照片

国家质量监督检验检疫总局日前批准数字式交流电参数测量仪、反射式光密度计等17个仪器仪表国家校准规范，并确定将于2015年2月17日正式实施。　　其中，《标准扭矩扳子检定规程》由中国计量科学研究院、中船重工第704研究所牵头起草，适用于扭矩扳子、扭矩螺丝刀、其他结构形式的带有扭矩测量机构的拧紧计量器具(含附件)的首次检定、后续检定和使用中的检验。新版规程将完善扭矩班子的量值溯源体系。　　《反射式光密度计校准规范》由广东省计量科学研究院、中国计量科学研究院、上海市计量测试技术研究院等单位共同起草，适用于反射式光密度计视觉反射密度和彩色反射密度的校准。反射式光密度计广泛应用于印刷的质量检测和生产流程的控制。出台国家校准规范有助于规范该设备的计量校准。　　《超短光脉冲自相关仪校准规范》由中国计量科学研究院、北京市计量检测科学研究院、上海市计量测试技术研究院等单位共同起草，适用于自相关宽度在10fs(飞秒)~100ps(皮秒)范围内超短光脉冲自相关仪的校准。超短光脉冲自相关仪是测量超短脉冲激光脉冲宽度的重要设备。超短脉冲激光是20世纪80年代出现的新兴激光技术，目前在超快泵浦探测、时间分辨光谱学、超快化学、强场物理等领域有广泛而重要的应用。脉冲宽度是超短脉冲激光特性评价的最关键部分。　　《网络线缆分析仪校准规范》由工业和信息化部电子第五研究所、上海市计量测试技术研究院负责起草，适用于测试5、5E及6类等双绞线的网络线缆分析仪的校准。网络线缆分析仪是网络布线、验收中的常用设备，主要用于测试网络先期布线、安装及解决后续网络故障、维护网络等。随着网络技术的发展，网络线缆分析仪的应用越来越广，出台国家计量校准规范有助于规范对该设备的校准。　　《矢量网络分析仪校准规范》由中国计量科学研究院和中国工程物理研究院计量测试中心负责起草。网络分析仪是射频和微波频段最常用的测量仪器之一，大量应用在仪器仪表、电子、微电子和光电子等行业中。本规范根据国内外网络分析仪校准的最新研究成果，结合国内网络分析仪使用的实际情况编写，适用于外差式矢量网络分析仪及使用扩展模块扩展了测量频率范围或测量端口数量的外差式矢量网络分析仪的校准。　　《声源识别定位系统(波束形成法)校准规范》由浙江省计量科学研究院、浙江工业大学和中国计量科学研究院牵头起草，主要适用于空气中声平面阵列声源识别定位系统(波束形成法)的校准。声源识别定位系统应用于汽车、高铁、舰艇、潜艇、飞机、各种机械设备及家用电器的研制生产，制定国家校准规范有助于规范声源识别定位系统(波束形成法)的技术指标、提高计量精度，为我国制造业水平的提升提供技术支撑。　　《偏光仪校准规范》由中国计量科学研究院、上海市计量测试技术研究院牵头起草，适用于利用偏振光测量材料相位延迟的各类偏光仪的校准。相位延迟不仅是评定玻璃、塑料等各类制品质量的关键参数，而且与液晶显示器制造等光电产业密切相关 偏光仪是测量材料相位延迟的主要仪器之一。　　等等。

产品用途：扭矩流变仪是用来研究聚合物流动与变形，并将结果用扭矩--时间和扭矩--温度等用图表形式表示出来的仪器设备；主要用在实验室里模拟生产中混炼、挤出过程，获得一系列数据来指导现实中对配方的研究和生产。产品功能可以用来研究热缩性、热稳定性、剪切稳定性、动态流变性能和塑化行为。多组份物料的混合，热固性树脂的交联固化、弹性体的硫化，材料的动态稳定性以及螺杆转速对体系加工性能的影响等。三、应用领域1、UPVC加工性能研究及材料开发2、热塑性材料的开发及加工性能研究3、交联、热固性树脂固化性能研究4、教学科研应用四、系统构成描述1）系统硬件：一台主测控主机在不同需求下独立与混炼器或单螺杆挤出机对接，形成混炼流变仪和挤出流变仪两种模式。2）系统软件支持软件集由Mixer&mdash &mdash 混炼器试验测控软件，Plastic&mdash &mdash 挤出机试验测控软件，WinNian&mdash &mdash 表观粘度试验数据处理软件组成。Mixer与Plastic软件界面功能丰富，可以完成测量、设定和控制转速、扭矩、温度、压力，曲线窗口可以实时显示以上各数据对时间的曲线。这些数据可以由软件进行数据处理作图。试验测控软件下形成实验报告，并由彩色打印机输出。还可以完成多个曲线叠加，曲线的光滑处理等功能。性能参数1）电机功率： 3.0 kW2）转速范围： 0.1~120 rpm3）速度控制精度： 0.5%F.S.4）转矩测量范围： 0 ~ 200Nm5）转矩测量精度： 0.5%F.S.6）熔体压力测量范围： 0.1~100Mpa7）压力测量精度： 0.5 %F.S.8）温度控制范围（五路控温）：室温~300℃9）温度控制精度： ± 1.0℃10）混练机最大容量：　　　　 50ml11）塑料单螺杆挤出机（材料38CrMOAAL） （1）螺杆长径比：L/D 25：1（2）毛细管模具 （内径1.27mm、长径比20：1、30：1、40：1）13）图形显示：转速、转矩、温度、压力、扭矩14）主机+挤出机外型尺寸：1600mm× 450mm× 1300mm（长× 宽× 高）15）主机+混炼器外型尺寸：1600mm× 450mm× 1300mm（长× 宽× 高）16）电压：AC380V 6kW六、主要配置1、测控主机 1）驱动电机及驱动器 1套2）减速机 1套3）扭矩传感器 1个4）测控温度表 5块5）测控电路（含压力、温度、扭矩、转速、放大电路等）1套2、混炼器单元 1）加热板（含加热元件） 3块2）压料装置 1套3）转子（Roller型） 2支3、挤塑机单元 1）单螺杆（长径比：L/D 25：1） 1套2）螺筒 1套3）装料装置 1套4）加热装置 5路4、试验软件1） 聚合物熔体测量数据处理软件 1套2） 挤出机数据处理软件 1套3） 混合器数据处理软件 1套5、模具 毛细管模具 内径1.27mm、长径比：20：1 1支30：1 1支40：1 1支6、清华同方品牌计算机 1套7、HP彩喷A4打印机 1台

制动材料筛选测试应用 行业背景全球制动材料市场规模已接近千亿大关。中国是世界上超大的汽车市场和生产基地之一,制动材料市场规模约占据全球市场的30%。新能源汽车、高铁、航空行业的高速发展，各国政府环保法规要求，行业对改进刹车系统、提高安全性能的需求，不断推动着制动材料的研发及相关产品的迭代。 现状及挑战传统的制动材料测试要经过全尺寸刹车片台架试验,以检测刹车片的质量是否符合要求。通过使用时长、磨损程度、摩擦面积、摩擦声音等参数进行综合评价，整个过程周期长、成本高。制约了相关产业的发展。 台架测试 Rtec先进测试方案Rtec多功能摩擦磨损试验机采用模块化设计，模拟制动材料测试过程中接触应力、接触条件、速度等条件变化，记录压力、扭矩、摩擦系数、速度、温度、声信号、磨损深度、磨损体积等参数，实现从小样品制动材料、刹车片到离合器、制动器等产品的测试筛选功能。经过筛选后可再进行台架测试论证。图1：小样品刹车材料检测图2：刹车片实物筛选图3：离合器整体测试 多次循环中载荷、速度、摩擦系数、温度等数据统计特点和优势1、适应性：从小样品到刹车片到离合器、制动器的全尺寸测试2、灵活性：高扭矩上、下旋转等模块可选，满足各类制动材料的测试需求3、通用性：满足SAE J2522等多个行业标准4、全面性：可对压力、速度、温度、湿度、磨损及整个制动过程编程控制并检测对应的参数5、经济性：缩短测试时间、提升测试效率、有效降低研发成本6、拓展性：可配置集成在线三维形貌系统，检测整个过程中刹车片的磨损变化关系 加速、恒速及减速制动过程中各参数统计分析应用小结Rtec多功能摩擦磨损试验机可适配制动材料筛选和检测工作。其满足多个行业标准、可精确记录分析各项数据，为制动材料的研发提供有力的数据支撑。有助于相关企业降低生产成本、缩短研发周期、加速产品更新迭代。同时该设备在机械、新材料、生物医疗、航空航天等方面均有广泛应用。公司简介RTEC-Instruments,Inc总部位于美国硅谷，由资深摩擦学、光学、微电子、半导体测试领域专家组成，致力于机械及材料表面力学精密检测设备的研发与制造，与科研及工业领域客户紧密合作，为行业进步、科技创新提供先进解决方案。

江苏省设备成套有限公司受江苏省质量技术监督局委托，就盐城市、太仓市和东台市产品质量监督检验所(江苏省船舶救生设备产品质量监督检验中心)所需检测设备及相关服务进行公开招标采购，按规定程序进行了开标、评标、定标，现将结果公布如下：招标号包号设备名称数量中标供应商中标金额0660-124007911研究级倒置式万能材料显微镜1台（套）南京皓海仪器仪表有限公司37.95万元2红外碳硫仪1台（套）上海铸金分析仪器有限公司37万元3X荧光镀层测厚仪1台（套）安柏来科学仪器（上海）有限公司15.75万元4健身器材检测设备1套昆山市创新科技检测仪器有限公司93万元5液压高频动态疲劳试验机1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司96.6万元6自行车多功能静态力试验机1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司84.88万元 自行车制动性能试验机1台（套）车架横向疲劳试验机1台（套）前后轴耐磨试验机1台（套）7车架纵向疲劳试验机1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司72.7万元前叉疲劳试验机1台（套）车架前后快速振动试验机 1台（套） 车架前叉摔落试验机1台（套）车架前叉冲击试验机1台（套）转动精度测量仪1台（套）8曲柄组合件疲劳试验机1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司96.355万元鞍管疲劳试验机1台（套）脚踏曲柄组合件耐久试验机1台（套）车轮脱卸力试验机1台（套）拨链器疲劳试验机1台（套）停车架耐久试验机1台（套）中轴耐磨试验机1台（套）反复弯曲试验机1台（套） 刹把疲劳试验机1台（套）9车把疲劳试验机1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司91.29万元车架脚踏力疲劳试验机1台（套）链条测长仪 1台（套）驱动系统静负荷试验机1台（套）车铃耐久试验机1台（套）车轮走行寿命试验机1台（套）平衡轮、车轮静负荷试验机1台（套） 行李架垂直力疲劳试验机1台（套）行李架水平摇摆试验机1台（套）10反射器光强测试系统1台（套）昆山市创新科技检测仪器有限公司83.45万元恒温恒湿试验机1台（套）冲击试验架 1台（套）研磨抛光机1台（套）便携式刹车距离检测仪1台（套）自行车检测用辅具一套1套11磁粉探伤仪1台（套）江苏省迅达探伤科技有限公司19.98万元磁粉探伤机 1台（套）12X射线探伤仪1台（套）丹东奥龙射线仪器有限公司58万元13超声波探伤仪1台（套）钢研纳克检测技术有限公司5.8万元超声波测厚仪1台（套）覆层测厚仪1台（套） 14红外碳硫仪1台（套）盐城盘龙环保设备有限公司28.271万元超纯水发生器 1台（套）马弗炉 1台（套）干燥箱1台（套）电热恒温水浴锅1台（套）电子天平1台（套）表面粗糙度测试仪1台（套）红外线测温仪1台（套）精密脉冲声级计1台（套）数字式测力仪1台（套）数显扭矩扳手1台（套）电子转速表 1台（套）兆欧表1台（套）经纬仪1台（套）几何尺寸及形状测量装置1台（套）容积测量装置1台（套）气动量仪1台（套）16台式钻铣床1台（套）盐城盘龙环保设备有限公司13.85 万元砂轮机1台（套）抛光机 1台（套）预磨机1台（套）切割机1台（套）镶嵌机1台（套）电解抛光腐蚀仪1台（套）金相试样磨平机1台（套）砂带磨样机1台（套）磨抛机 1台（套）17阀门燃烧试验系统1台（套）合肥通用环境控制技术有限责任公司410万元阀门低温试验装置1台（套）阀门试验机1台（套）0660-124008221高低温交变湿热试验箱1台（套）重庆国耀科技有限公司118.02万元2氙灯试验箱 1台（套）3盐雾试验箱1台（套）4霉菌试验箱1台（套）5 步入式高低温湿热试验箱1台（套）6高精度六氟化硫气体检漏仪1台（套）7红外线气体分析装置 1台（套）8火焰卷吞试验装置 1台（套）0660-12400817 扭矩标准机1套昆山市创新科技检测仪器有限公司123.8万元0660-12400836 RFID包装级应用测试平台1套江苏保力自动化科技有限公司19.6385万元0660-12330837 天然气能量计量检测设备1套江苏同生科技有限公司64万元　　注：各投标人对本次评标结果如有异议，请于七个工作日内以书面形式向本公司提出质疑，七个工作日以外的质疑不再受理。

BUEHLER标乐新产品EcoMet250&AutoMet250自动研磨抛光机及自动头在11月8日至26日，在福建省主要高校巡回展示，包括华侨大学、厦门大学、中科院城市环境学院、泉州医药大学、福州大学、福建理工大学等。 比较以往的研磨抛光机，BUEHLER标乐EcoMet250&AutoMet250自动研磨抛光机及自动头有以下特点&bull 磨盘尺寸8&rdquo (203mm), 10&rdquo (254mm)和12&rdquo (305mm)可供选择&bull 磨盘和工作头转速可调&bull 独特的LED灯光设备可以为磨盘、工作盘、试样和工作区域提供照明&bull 制样结果可重复性高&bull 高扭矩马达，可进行多种材料制备工作

英国豪迈医疗设备事业部旗下的流体技术部门有四家子公司：Accudynamics公司，百柯流体有限公司，迪贝流体控制有限公司，以及兰格恒流泵有限公司，能够为科学设备、医疗设备、环境分析等应用领域提供流体组件，如泵、探头、阀门、接头等，用于要求严格的流体处理应用中。 携手并进 一直以来，兰格公司是迪贝流体控制有限公司（Diba）的合作伙伴，我们致力于为高要求的流体处理提供完美的解决方案。 研发精密流体传输与处理设备。 设计医疗设备液路，提供系统液路的整体解决方案。 新闻资讯NEWS 为了提高市场对迪贝流体产品的认知度及专业化程度，从而能为市场客户提供更专业、更高效、更系统的服务。近日，兰格公司在公司总部及经销商办事处成功举办了迪贝流体产品知识培训交流会，由迪贝流体副总裁Scott Brown先生主讲。 培训期间，Scott Brown先生先从公司介绍着手，“迪贝流体专注于医疗设备液路设计，拥有超过25年的液路设计经验，每年给客户交付超过百万件的液路产品。而且Diba美国工厂通过了ISO – 9001：2008质量管理体系认证，位于英国剑桥的Diba工厂通过了ISO13485：2003《医疗器械质量管理体系用于法规的要求》。” 接着，Scott Brown先生向大家详细讲解了迪贝流体的产品和服务范畴，丰富的产品线以及超现代化的技术和生产工艺，让那些已有一定经验的经销商进一步学习了相关的知识。 “Diba旗下产品可分为三大部分 --- Diba Custom（定制型）、Dibafit标准型和Omnifit实验器具。产品横跨翻边管路组件、接头、带液位感应功能的样品针试剂针、采样针、内嵌式加热器，以及定制的试剂盒废液瓶盖。” “定制化翻边管和Click – N –Seal?接头是Diba技术创新的核心产物。Diba的定制化翻边管杜绝了因管路翻边外的擦痕或变形而泄露的问题，且安装便利，极大程度上加快了客户的生产效率，确保了产品质量。而Click – N –Seal?接头采用了独特的设计原理：当旋紧接头达到正确扭矩时，会发出提示信号“咔咔声”，可以防止因扭矩过大或不足而造成的流路连路不佳和泄漏。”（点击图片，了解更多） 在会议休息间隙，经销商代表就他们在日常工作中遇到的问题进行了交流，Scott Brown先生都耐心地一一给予详细解答，使得参与的经销商都得到满意的答复。 会议结束后，经销商代表表示这次活动让他们受益匪浅，希望以后兰格公司可以多举办此类培训交流活动，以帮助他们更全面地了解兰格及迪贝流体，学习相关的技术及应用知识。Scott Brown先生则表示迪贝会进一步加强与兰格的合作，向中国客户传达产品的优势与价值，提供更专业的流体控制解决方案。

生物反应器对于过程中补料、补酸碱的需求决定了设备对蠕动泵控制精度的高要求，而步进电机控制蠕动泵的方式有多种，用于生物反应器上的通常是脉冲、模拟量和RS-485通讯三种。为了研究这三种控制方式对于蠕动泵控制精度的直观影响，HOLVES专门做了一次对比实验。首先，先要了解这三种驱动方式分别是什么？ 脉冲量：是取值总是不断的在0(低电平)和1(高电平)之间交替变化的数字量。每秒钟脉冲交替变化的次数称为频率。脉冲量主要用于步进电机和伺服电机的位置控制、速度控制、扭矩控制等。 模拟量：是连续的电压、电流等信号量，模拟信号是幅度随时间连续变化的信号，其经过抽样和量化后就是数字量。模拟量多是非电量，而PLC只能处理数字量、电量，所以要实现它们之间的转换需要有传感器把模拟量转换成数电量。如果这一电量不是标准的，还需要通过变送器把非标准的电量转换成标准的电信号。此外，还需要有模拟量输入单元(AD)把这些标准的电信号转换成数字信号。 RS-485：是一种串行数据接口标准，为了扩展应用范围通信能力，增加了多点、双向通信能力，即允许在一条平衡总线上连接最多32个接收器，同时还增加了发送器的驱动能力和通信冲突的保护特性，通过差分传输扩展总线的共模范围。#实验测试#1、实验设计测试3种不同驱动方式的蠕动泵在“不同转速下泵出相同体积的液体”和“相同转速下泵出不同液体体积”两种情况下，通过液体体积与设定值的差异去判断步进电机的驱动方式在不同于校准参数时对蠕动泵精度的影响。2、实验方法及步骤（1）实验材料脉冲量蠕动泵（测试前已进行校准）模拟量蠕动泵（测试前已进行校准）RS-485通讯蠕动泵（测试前已进行校准）16号硅胶管量筒1（量程: 20mL，精度: 0.5mL)量筒2（量程: 50mL，精度: 1mL）烧杯纯水（2）实验步骤① 将16号硅胶管扣入蠕动泵滚轮中心，扣上盖板以固定蠕动泵；② 将硅胶管进液端和出液端均放置在装有纯水的烧杯中；③ 设定手动转速，将硅胶管内的空气排出，当纯水泵至硅胶管出液端管口时，即下图红线位置，停止泵液；④ 将出液端放置在合适量程的量筒内，注意不要贴壁，以防液体挂壁影响实验结果；⑤ 在设备上设置好蠕动泵的转速和目标泵出液的体积后，运行蠕动泵，并记录运行时间；⑥ 泵液结束后，观察并记录实际泵出液的体积；⑦ 重复以上操作，测试并记录所有蠕动泵的运行数据。3、注意事项① 蠕动泵在进行实验前，统一使用16号硅胶管以50rpm的转速泵出20mL的泵出液体积，以进行校准操作。② 在实验进行过程中，无论泵出液体积出现多少差异，都不可再进行校准操作。③ 读取泵出液体积时，将量筒放在平整的桌面上，使视线与量筒内液体凹液面的最低处保持水平。4、实验数据分析实验的数据进行整理，得到下表：（步进电机驱动精度测试）（精度测试散点示意图）从表中数据可以看出，一旦改变了转速和泵出量，不同的驱动方式控制的蠕动泵会有不同结果。3种驱动方式中，RS-485通讯方式的控制精度最优，脉冲次之，模拟量的误差最大。 RS-485通讯的优点RS-485通讯方式除了赋予蠕动泵高控制精度外，还具备以下优点：① 系统运行稳定——利用专用通信总线把集中器和主站安全、可靠地连接起来。除非设备接口硬件损坏，或者总线线路断开，否则总线抄表系统会一直保持良好的通信效果和抄收成功率。② 通信速率高——由于使用的是专用的有线通信线路连接，线路上除了通信信号外，再无其他信号。且外来的干扰信号耦合到线路后的衰减很大，所以集中器能以较高的速率与主站通信。③ 抗干扰——RS-485总线信道是专用的通信信道，通过在通信线缆上添加的屏蔽，可以有效地保证通信效果，所以具有较强的抗空间干扰性能。HOLVES的生物反应器在步进电机的驱动方式上已基本更新为RS-485通讯方式，有效地提高了发酵过程中蠕动泵的调控性能。HOLVES一直在为全方位提高生物反应器的性能努力希望为生物实验提供更为自动化和更为精密的设备。注：本篇文章内容为霍尔斯HOLVES版权所有，未经授权禁止转载及使用。

招标编号：0701-154160110025采购人名称：国家海洋局天津海水淡化与综合利用研究所采购人地址：天津市南开区科研东路1号采购人联系方式：022-87894686采购代理机构全称：中技国际招标公司采购代理机构地址：北京市丰台区西三环中路90号通用技术大厦采购代理机构联系方式：010-63348447、63348520采购内容：备注：投标必须以包为单位，投标人必须是对所投包号中的所有内容进行投标，不允许拆包投标。以上货物详细技术规格和指标见招标文件第五章。上表中不含税价指投标产品如为进口产品时投标报价中不应包含进口关税和增值税，但应包含除此之外的其他进口环节费用；投标产品如为国产产品时投标报价中应包含所有相关的税费。采购用途：海水淡化研究简要技术要求：第1包：端窗管,长寿命灯丝，不衰减，复合材料铍窗，铍窗厚度 ? 75um 等；第2包：最大采集速率：最高100Hz，分辨率：半峰宽 le 0.7Da等；第3包：测量范围：Psi= 0°–90°，Delta= 0°–360°等；第4包：细胞培养室4个，可同时进行1～4个平行样本实验，每个实验均为独立控制等；第5包：带扭矩测量和控制功能，30-2000rpm，重现性1%，扭矩负荷60Ncm等；第6包：光源：双二极管激光（30mW和70mW）等；第7包：传感器连接方式：1英寸（ 25mm ）BSPP罗纹连接等；第8包：软件应具备固体处理、浮油、海水处理等物性推导和相关功能模块等；第9包：电流档位：10nA，100nA，1 ? A ，10 ? A ，100 ? A ，1mA，10mA，100mA， 1A 共9档等；第10包：粒径测量范围：直径0.4nm～10,000nm (水动力)等；第11包：测速范围：0～500m/s等；第12包：主机外形尺寸（长×宽×高）不大于：450×400×550（mm）等；第13包： 光谱范围：8,000 – 340 cm-1 等；第14包： 光谱仪主机系统:火焰-石墨炉一体机等；第15包： 粒形（图形）湿法检测范围：0.55 ? m – 2,000 ? m 等；第16包： 电位适合的粒度范围:0.3nm-300 mu m等；第17包： 温度范围：室温～1600℃等；第18包： 裂解方式：热丝裂解等；第19包：垂直扫描干涉测量模式（VSI），相移干涉测量模式（PSI）等；第20包： 测试方式：恒速控制模式及恒压控制模式等；第21包：平面镜电磁驱动，具有10万次以上连续动态调整功能等；第22包：最大输出功率： ge 600W等；招标项目的性质：政府采购投标人的资格条件：（1）投标人应具备《中华人民共和国政府采购法》第二十二条规定；（2） 投标人如不是投标货物的制造商，应具有制造商授予的经销资格或投标授权；（3） 投标产品属于计量仪器的应符合《计量法》规定的相应条件；（4）投标产品可以为进口产品；（5）本次招标不接受联合体投标；（6）投标人应购买本项目招标文件。招标文件发售时间：即日起到2015年7月23日下午16:00止（节假日除外）招标文件发售地点：（1） 本项目招标文件采用网上审批下载方式发放，不向投标人提供纸质招标文件。（2）供应商在中国通用招标网（www.china-tender.com.cn）免费注册后，可在网上浏览招标文件主要内容。如需购买，应按照网上操作流程在线购买。标书款可采用网银在线支付，也可到通用技术大厦标书室现场交款（现金、支票）。采用网银支付的，可即时下载招标文件；采用其他方式支付的，需要由项目负责人确认付款后方可下载招标文件。标书款发票在通用技术大厦标书室领取。（3）通用技术大厦标书室地址：北京市丰台区西三环中路90号通用技术大厦1层。（4）联系电话：网上操作技术支持：010-63348126/8303/8359，联系人：李国梁标书室：010-63348281，联系人：杜庆项目负责人：010-63348447/8520 联系人：姜婧/戴岸彤 传真：010-63348486（5）标书室工作时间：上午9:00－11:00时、下午14:00－16:00时。招标文件售价：300元人民币/包，售后不退投标截止时间/开标时间：2015年8月5日下午15:00（北京时间）递交投标文件地点/开标地点：通用技术大厦3层第一会议室评标方法和标准：综合评分法备注：1、采购代理机构开户行:中国银行总行营业部 账号: 7783500106532 、本次招标公告在《中国政府采购网》上发布。

2011年6月15日，山东三阳项目管理有限公司发布“枣庄市质量技术监督局仪器设备采购”竞争性谈判公告，此次共采购101台/套仪器，详细信息如下。　　一、采购人：枣庄市质量技术监督局 地址：枣庄市建华西路 联系方式：王君 0632-3256958 　　二、采购代理机构：山东三阳项目管理有限公司地址：济南高新区舜华路2000号舜泰广场6号楼21层 联系方式：孙景煜 0531-62325576 　　三、政府采购计划编号：406014201100030,406014201100028,406014201100025,406014201100024,406014201100023 　　四、项目名称：枣庄市质量技术监督局实验室仪器设备采购 项目编号：AZ11004 　　五、采购货物和服务的用途、数量、简要技术要求等：本项目为枣庄市质量技术监督局实验室仪器设备项目，详细分包情况见附件，供应商可选一包或多包进行投标，但不得对包内设备分解响应. 除备注标明进口外，其他设备不接受原装进口产品。 1包：枣庄市质检所序号设备名称单位数量备注1酶标仪套1原装进口2荧光光度计套1 3尘埃粒子计数器台1 4生化培养箱台1 5紫外可见分光光度计套1 6生物安全柜台1接受原装进口7液相色谱自动进样器台1接受原装进口8罗维朋比色计台1接受原装进口9圆形验粉筛台1 10杂质度标准板及配套设备套1 11阿贝折光仪台1 12万能粉碎机台1 13电子天平台1 14固相萃取装置套1 15二氧化碳测定仪台1 16膨胀率测定仪台1 17体积测定仪台1 18自动电位滴定仪套1接受原装进口19电热恒温鼓风干燥箱台1 2包：枣庄市质检所序号设备名称单位数量备注1焦炭筛分组成机械筛测定装置套1 2远红外恒温干燥箱台1 3软化点测定仪台1 4恒温水浴振荡器台1 5智能全自动胶质层测定仪套1 6数字熔点仪台1 7玻璃瓶内压力测试机台1 8玻璃制品应力机台1 9玻璃瓶壁、瓶底测厚仪台1 10玻璃预值式摆锤冲击机台1 11超声波探伤仪用标准模具套1 12螺栓夹具台1 13轴力计台1 14通用导体夹具台1 15绝缘电阻测试仪台1 16直流双臂电桥台1 3包：枣庄市质检所序号设备名称单位数量备注1爆破试验台台1 2脉冲试验台台1 3低温曲挠试验机台1 4臭氧老化试验箱台1 5磨耗试验机台1 4包：枣庄市计量所序号设备名称单位数量备注1模拟交直流标准电阻器台1 2绝缘电阻表检定装置套1 3精密红外校准器台1 4机动车超速自动监测系统现场检定装置台1 5车轮动平衡检定装置套1 6扭矩扳子检定装置套1 7直角尺检定仪台1 8光栅式指示表检定仪台1 9热能表检定装置（32DN）台1 10色谱软件套1 5包：滕州市计量所序号设备名称单位数量备注1热能表检定装置套1 6包：滕州市质检所序号设备名称单位数量备注1放大镜个1 2反射密度计台1 3色差计台1 4光泽度计台1 5胶粘带压滚机台1 6圆盘剥离试验机台1 7条码检测仪（测量光波长：660-680nm ）台1 8钢直尺台1 9千分表测厚规台1 10摆锤式薄膜冲击试验机台1 11透湿性测试仪台1 12压差法气体渗透仪台1 13热封试验仪台1 14摩擦系数仪台1 15透光率/雾度测定仪台1 16直流电压源台1 17直流放大计台1 18色谱柱台1 19色谱柱台1 20挤出式塑度仪(熔体流动速率测定仪)台1 21模压机台1 22恒温水浴锅台1 23密度计台1 24维卡软化点测定仪台1 25落镖冲击试验仪（加落球冲击）台1 26放大镜台1 27多功能冲击试验机台1 28标准孔板台1 29塑料冲击脆化温度测定仪台1 30埃莱门多夫法撕裂试验仪台1 31密封平衡瓶台1 32配气瓶台1 33扭捻性测定仪台1 34真空金属镀层厚度测量装置台1 35扭转试验机台1 36垂直度偏差测定仪台1 7包：滕州市衡管所序号设备名称单位数量备注1电子天平台1 2电子天平台1 3砝码组套1 4砝码组套1 5标准玻璃量器组套1 6秒表台1 7精密温度计台1 8偏光应力仪台1 9检定架台1 10测温筒台1 11放大镜台1 12有盖的称量杯等各种玻璃量具台1 13电子密度计台1 14化解、解冻容器台1 　　六、供应商资格要求：1、在中国境内注册，注册资金不低于100万元人民币，具有独立法人资格并具备本招标文件要求的提供货物能力的供应商 2、符合《中华人民共和国政府采购法》第二十二条的有关要求 3、遵守《中华人民共和国政府采购法》、《中华人民共和国招标投标法》及相关法律、法规和规章 4、经销(代理)商须提供生产厂家授权书或出具代理资格证书 5、采购设备属生产许可证、经营许可证管理范围的或强制性认证产品管理范围的，所投报设备应具有相应的生产许可证或强制性认证。 　　　　　　　　 　　七、获取谈判文件地点：山东三阳项目管理有限公司 济南市高新区舜华路2000号舜泰广场6号楼21层 时间：2011年6月16日到2011年6月23日 方式：纸质文件或U盘拷贝 售价：150元/包元 　　八、接受报价起止时间：2011年6月28日上午8：30到9:30 　　九、公开报价时间：2011年6月28日上午9:30 谈判地点：省级政府采购中心开标会议室(一) 　　十、本项目联系人：孙景煜 陈晓东 联系电话：0531-62325576 86930358

p　　strong仪器信息网讯/strong 2018年9月5日，日本最大规模的分析仪器展JASIS 2018在东京幕张国际展览中心盛大开幕，吸引来自全球各地的万余名观众参观出席。br//pp　　作为专业从事设计、制造、销售各类实验室仪器、量热分析仪器及混合分散设备的企业，IKA在展会期间带来其粘度计新品——IKA STARVISC 200-2.5。/pp style="text-align: center "img title="IKA STARVISC 200-2.5控制扭矩测量搅拌器.jpg" style="width: 400px height: 267px " alt="IKA STARVISC 200-2.5控制扭矩测量搅拌器.jpg" src="https://img1.17img.cn/17img/images/201810/uepic/abee2ec7-9b15-4cd3-bd4f-a44350c6dec5.jpg" height="267" border="0" vspace="0" width="400"//pp style="text-align: center "strongIKA STARVISC 200-2.5控制扭矩测量搅拌器/strongbr//pp　　IKA STARVISC 200-2.5控制扭矩测量搅拌器正式推出——在产品开发过程中显示粘度成为可能。/pp　　该设备于2018年8月1日正式发布。STARVISC有广泛的应用，在产品开发过程中尤其有用:STARVISC在运行研究程序时就已经清楚地表明搅拌物质是否可以按需使用了。该装置的特点是高精度测量，用户友好的粘度计算菜单，可移动控制和强大和非常激烈的搅拌器。回转速度6-400rpm/30-2000rpm，最大粘度100000mpas，温度范围-10摄氏度至350摄氏度。/pp /p

p　　2016第8届华中武汉科学仪器及实验室装备展览会暨无损检测展，将于11月10-12日在武汉国际博览中心(汉阳)举办。目前，组委会客服推广部正在进行深入邀约专业观众参观工作。参观预登记如火如荼。/pp　　目前，有关建设工程检测的需求突出，更有几家湖北XX建设工程检测有限公司对购买“建筑工程检测仪器设备”求贤如渴，列出产品清单：/pp　　1、建筑主体结构现场检测设备：回弹仪、超声波测试仪、钻芯机、原位压力机、钢筋保护层测定仪等 2、钢结构工程检测设备：超声波探伤仪、覆层测厚仪、WE-1000型万能试验机、轴力测试仪、扭矩测试仪等 3、建筑节能检测设备：智能门窗物理性能检测仪、耐侯性试验设备、智能门窗物理性能检测仪、重物荷载、抗拔仪、建筑门窗墙体传热系数检测设备、导热系数测定仪等 4、室内环境检测设备：测氡仪、甲醛测定仪、分光光度计、气相色谱仪、低成本多道Ã 能谱仪、环境仓、分光光度计、干燥箱等 5、设备安装工程检测：水压试压泵、绝缘电阻测试仪、接地电阻测试仪、微压计、风速仪、流量计、声强计、试压泵等 6、水泥物理力学性能检验：负压筛、天平、养护箱、抗折仪、恒速压力机、标准养护室(箱) 7、混凝土、砂浆配合比试配试验：搅拌机、维勃稠度仪、贯入阻力仪、压力泌水仪、振实台、标准养护室(自动温湿度控制)、砂浆搅拌机、分层度测定仪 8、沥青、沥青混合料试验：针入度仪、延度仪软化点测定仪、压力机、马歇尔稳定度仪、沥青混合搅拌机 9、建筑防水卷材试验：拉力机、柔度弯曲器、不透水仪 10、路面弯沉试验：弯沉仪 11、测绘勘探仪器 12、材料力学性能试验设备、无损检测仪器。/pp　　据悉，湖北省建筑产业总值迈入万亿行列，排在全国第三位。随之相应的建筑建材检测行业也飞速发展，相关建筑建材行业的检测仪器出现巨大需求，这将成为本届展览会的热点之一。(热线电话：张凯 13971153732 QQ：272265529)/ppbr//p

近日，北京市质量技术监督局2014年市局机关仪器设备更新改造项目开始招标，拟采购紫外可见分光光度计等116套仪器设备，项目预算为1120万元。值得注意的是，该项目此次采购的多数仪器都限定为国产。　　原文如下：　　中国仪器进出口(集团)公司受北京市质量技术监督局委托，对2014年市局机关仪器设备更新改造项目进行公开招标，现欢迎合格投标人参加投标。　　采购人名称：北京市质量技术监督局　　采购代理机构全称：中国仪器进出口(集团)公司　　采购项目名称：2014年市局机关仪器设备更新改造项目　　招标编号：14CNIC03-8322　　采购货物：序号包号设备名称数量（台/套）分包预算（万元）是否可以采购进口产品11现场全自动压力校验仪14241否2现场全自动压力校验仪23水流量标准装置控制系统改造14小流量油表检测装置152发动机转速、转向参数、踏板三合一检定装置192否6线纹测量仪17液压扭矩扳手（含扭矩倍增器）一体式检定仪18影像测量仪19交直流标准表110温湿度检定箱1113摄像式全自动水表检定装置135否124钢丝绳探伤仪148否13埋地管道外防腐层检测仪114地下金属管道防腐层探测检漏仪115便携工业X射线探伤机116紫外可见分光光度计117浊度计118纯水机119起重机械激光测拱仪1205大口径安全阀定压校验台1130否21阀门质量检测台122安全阀校验台123全站仪124水蒸气透过率测试系统125压差法气体渗透仪12635立方米VOCs专用环境舱1276温度采集系统360否28数字压力计329涡轮流量计330铂电阻温度计631高温热电偶332红外测温仪633表面温度计334数字温湿度计335压力表336大气压力表337超声波流量计638钠度计339电磁流量计340飞灰取样器341衡器3427燃气热水两用炉综合测试台178否43恒温恒压供水系统144密封结构气密性检测台145防倒灌风试验装置146管道爬行器（X射线）2478冷镜式精密露点仪196是48多功能校准器149露点仪1509便携式烟气分析仪396是51电能质量分析仪35210烟感/温感测试箱182是53埋地管道杂散电流测试仪154地下管线探测仪15511手持式光谱仪1162是56便携式光谱仪257电子天平1 　　详细技术参数见招标文件第七部分《招标货物清单、技术要求和供货》　　项目总预算(共计11个包)：人民币1120.00万元　　投标人资格条件：　　1、 符合《中华人民共和国政府采购法》第二十二条规定 　　2、 投标人须具有提供完善售后服务的能力 　　3、 投标人为代理商的须具有制造厂家或其总代理出具的产品经销授权书 　　4、 本次招标不接受联合体形式的投标人。　　购买招标文件时间：　　2014年10月27日起每个工作日上午8：30-11:30，下午13:30-16:30(北京时间)　　招标文件出售价格：　　招标文件每包售价人民币300元(含电子版)，现金支付，售后不退。　　购买招标文件须提交以下资格文件：　　1、营业执照副本 　　2、法人授权委托书(格式自拟，附被授权人身份证原件) 　　3、组织机构代码证 　　4、税务登记证 　　以上文件须提供原件的复印件并加盖公章，并装订成册递交，未递交资格文件或资格文件不符合要求的投标人将不予查阅和出售招标文件。(如需邮购，须将资格文件邮寄至我公司，经审查合格后方可购买招标文件)　　只有购买了招标文件并登记备案的投标人才有资格参与投标。　　如需邮购，须加付EMS费人民币50元。请按下述地址汇款，汇款单上应注明汇款用途、所购招标编号，然后将汇款单复印件、购买单位名称、详细通讯地址、邮编、电话、传真及联系人传真给我公司，我公司收到传真并确认收款后1个工作日内将通过EMS方式将招标文件邮寄给投标人。　　收款单位：中国仪器进出口(集团)公司　　开 户 行：中国银行总行营业部　　银行账号：778350008791　　招标文件发售地点：　　中国仪器进出口(集团)公司，北京市西直门外大街6号，中仪大厦615房间　　投标截止日期及开标日期：　　2014年11月17日 上午9：30(北京时间)　　开标地点：　　中国仪器进出口(集团)公司，北京市西直门外大街6号，中仪大厦10层第四会议室　　评标方法及标准：　　综合评分法，分值分配(满分100分)：　　1、商务部分 10分 2、技术部分40分 3、服务部分20分 4、价格部分30分。　　联系人：石楠　　电 话：010-88316252　　传 真：010-88316233　　电子信箱：shinan@cnic.genertec.com.cn2014年10月27日

粉体和颗粒介质几乎可以在任何行业都在使用，它们作为原材料、中间产品或最终产品进行使用和加工。粉体在使用过程中可能会造成一些困难，因此，有效的质量控制和顺利的粉体加工非常重要。粉体行为特性在制造过程中可以改变，特别是当条件或环境改变时，例如粉体在气动输送过程中流态化，在储存过程中固结。当粉体特性已知时，最好对工艺条件进行修改适应，以便在加工过程中不会出现问题（例如分层）。 Anton Paar公司的两个粉体测量池（粉体流动池和粉体剪切池）为此提供了一套完整的工具，可以确定各种粉体特性和加工参数。这套工具有助于描述粉体的特性，以及预测粉体在加工、处理和储存过程中的行为。软件中提供了多种专用的粉体测量方法，大多数只需几分钟即可完成。虽然这两个测量单元在应用和技术上有一定程度的重叠，但它们的专业领域可以根据所涉及的粉体的粘性来划分：粘性粉体在粉体剪切池中工作得更好，而自由流动状态的样品在粉体流动池中工作得更好。下图显示了不同状态粉体适用的测试方法和测量池。在本应用报告中，展示和讨论了表征粉体和颗粒介质的各种方法和相应的参数。可在Anton Paar粉体流动池进行的测试方法概述见表1，表2显示了粉体剪切池方法的概述。Anton Paar联合一些大学和研究实验室正在不断开发出更多的实验方法，最新进展可在我们网站上的科学出版物和其他应用报告中找到。流动池的测量功能1、动态流动测量Anton Paar模块化紧凑型流变仪系列（MCR）可配备粉体流动池和螺旋双叶测量系统，该测量系统可用于扩展粉体的动态测量和测定其运动特性。通过测量系统在粉体样品中的向上和向下运动计算动态流动特性。如基本流动能（BFE）、稳定性指数（SI）、流速指数（FRI）和比流动能（SE）。该测量方法分析了整个粉体床上粉体的动态特性。测量转子动态上下运动，从而根据粉体的阻力建立特定的流动模式。样品的流动模式取决于主要的内部和外部参数。因此，动态流动特性的测定是一种快速简便的粉体质量控制工具。动态流动测量示意图，左:测量系统在样品池中一边旋转一边上下移动，右:同时记录扭矩和法向力的数值变化总流动能通过测量扭矩的积分加上法向力（下式）计算得出，考虑了测量系统轴向和径向运动的总和，其中r为转子半径，α为螺旋桨角度，h为行程。2、压降测量了解用于输送的起始流化和全流化的气体流速对于气动输送水泥、食品粉、粉煤灰、洗衣粉、油漆粉、塑料和金属粉很有意义。样品制备所用的气体流动速率在内聚强度测量、透气性测量和流动曲线测量中非常有用。测量一般包括两个步骤。首先，空气流量从最大值持续减小到最小值，这个过程中可以研究全流化率。在第二步中，空气流量不断增加，这个过程可以测量粉体的初始流化和全流化时的空气流动速率，以及粉体的滞后行为。为了简单起见，下图中只显示了空气流量增加的部分（红色）。通过在控制单元上执行相同的测量，考虑系统（多孔烧结玻璃、过滤器等）的影响是至关重要的。该基线（上图中的灰色线）必须从样品的测量值中减去，结果图如下图所示。测量池内的压力随着体积流量的增加而增加，因为颗粒对流态化空气产生的反压力增加。一旦达到一定的体积流量（取决于颗粒特性），就可以检测到粉体流化和曲线峰值。在这种情况下，可以在0.75l/min的流速下看到初始流化的过冲峰值，在完全流化时，观察到恒定压力信号，这意味着粉体在1l/min下完全流化。此时，颗粒之间的残余张力被消除。3. 内聚强度测量内聚强度描述了粉体流动的内部阻力，从而衡量粉体的流动性。它被定义为测量粉体颗粒之间结合力的强度。粘结强度测量速度快，重复性高，有助于预测粉体行为的质量控制工具。这种测量方法可以作为一种快速简单的质量控制工具，因为它通常具有很高的重复性，有助于区分甚至非常相似的粉体。测量由两步组成：样品制备：样品完全流态化，以重置粉体并消除残余张力和结块。必要的体积流量应事先用压降法确定。样品测量：关闭气流，测量双叶搅拌器的旋转扭矩，如下图所示。默认情况下，测量在100秒后结束。内聚强度S是用测量的扭矩值和转子的特性系数（CSS系数）计算的，因此，计算的结果是相对值。计算结果显示在公式1中扭矩值是通过对过去20个数据点的线性回归得到的（见图5）。对于CSS因子，用碳酸钙（CRM116，标准物质局）进行了校准测量。4. Warren-Spring内聚强度此方法用于测量粉体的内聚强度，特别是强粘结性的粉体（如面粉或水泥）它是基于Geldart的工作，通过使用一种叫做the Warren- Spring-Bradford测试仪的扭转装置进行研究，粉体在固结状态下测量，固结也使粉体均匀化。所得结果可用于分析粘结粉体的流动性和流动函数，该方法也可用于粉体结块的研究。此方法可用于质量控制、粉体特性表征（固结状态下的弹性、内聚强度）、流动性分析（ffc）和结块行为研究。最适用于粘性粉体，如面粉、二氧化钛或碳酸钙，但通常适用于除最自由流动的粉体外的所有粉体。测试包括两步：粉体在粉体流动池中用透气活塞固结，通过消除残余张力和颗粒之间的聚集形成均匀的粉体层。Warren-Spring转子完全插入粉体样品中，然后将粉体以0.1转/分的速度剪切，同时记录扭矩，从而产生Warren-Spring内聚强度。如果Warren-Spring转子不能完全插入样品，建议降低样品固结程度，或者只将转子插入到正常深度的一半。这也是拱起行为的一个方便指示，因为粉体内部很容易形成力链，可能导致粉体堵塞漏斗或管道。粘结性粉体比不粘结性粉体表现出更高的Warren-Spring内聚强度，如果观察到尖锐的峰值，则样品破裂迅速而强烈。另一方面，较宽的峰值表明样品的断裂缓慢。峰值位置靠后表明样品具有弹性特性或可能没有充分的固结。5. 壁摩擦测量壁摩擦力是指颗粒介质与固体之间的摩擦力，它是通过在规定的法向应力下压缩样品，并在记录扭矩和剪切应力的同时旋转圆盘来测量的。所得到的壁摩擦角是漏斗设计中的一个重要参数，目的是防止堆芯流动和实现质量流动，用于测量的圆盘可以很容易地更换，从而可以分析任何壁面材料和粉体之间的摩擦。由壁面材质制成的圆盘安装在测量杆上（如上图），用于测量每种壁面材料和粉体之间的摩擦。用预定法向载荷和0.05rpm的转速压实样品，同时记录扭矩。此测量步骤在不同的法向应力（通常为3、6和9kpa）下进行，扭矩被转换成剪切应力，将剪切应力/法向应力结果值绘制成图表（下图）。图中的红色曲线显示了标准壁面摩擦角测量值，在这种情况下，数据点（壁屈服轨迹）的回归是线性的，并通过原点。壁摩擦角是该趋势线的角度，此值在所有法向力下都是相同的（与法向力无关）。上图中的灰色曲线显示了高黏性粉体的壁摩擦角测量值，趋势线不再是线性的，也不会经过原点。在这种情况下，每个法向力对应于不同的壁摩擦角。因此，有必要估算实际应用和工艺条件下的法向力，在这些值下进行测量，以便得到正确的壁摩擦角趋势线与Y轴的截距给出粘附值，这与粉体具有足够高的粘附力以粘附在垂直壁面上具有相关性。计算出的壁摩擦角可与上图中的图表一起使用，从而得到允许质量流的漏斗角，这有助于避免出现芯流、桥接、拱起、鼠洞等筒仓排放中的问题。6. 压缩性测量压缩性是测量当施加压力或改变压力时样品所产生的相对体积变化，它描述了体积密度与外加压力的关系。压缩性受许多颗粒参数的影响，如粒径和形状、弹性、含水量和温度。尽管是一个简单的测试，它可以用来识别粉体流动的性质，例如，使用堆积密度来避免筒仓和料斗中的鼠洞和拱起。结合壁摩擦角，可以对筒仓进行优化。它也被用来研究侧壁和给料器上的负荷。其他可以分析的参数是Carr压缩指数和Hausner比。使用透气圆盘进行测量下降粉体样品制备盘，直到与样品接触。记录该位置并用于计算未固结体积密度。然后进一步降低，直到达到一定的法向应力（通常为3kPa）。法向应力进一步增加到两个更高的法向应力值（如6和9 kPa）这允许计算固结后体积密度，以及Hausner比和Carr指数。卡尔指数曲线7. 流化态黏度和剪切速率曲线使用粉体流动池，可以测量粉体非流化态、亚流化态和完全流化态下的黏度，以及与剪切速率相关的黏度曲线。这可用于阐明粉体在输送过程中可能遇到的困难，具有高剪切黏度的粉体很难通过窄间隙或弯头，因为那里的剪切速率急剧增加。对于经历不同剪切速率加工步骤的粉体（例如，通过喷嘴喷射后的气动输送），表观黏度也是有意义的。流化态粉体表观黏度的计算方法与复杂流体的完全相似，这种流变特性的估计对于流化床的流体动力学建模、粉末涂料施工性能、反应器设计、气动输送、成型填充过程都很有意义，由于自由落体中的任何粉体都是流态化的，因此它也有助于描述各种排放过程。下图显示了未改性和改性（添加气相二氧化硅）涂料粉末在不同空气流量下的黏度曲线，在未流态（上方的曲线）下，通过添加气相二氧化硅来辅助流动，如改性粉体的表观黏度降低所示。然而，在全流化态粉末的情况下（下图最下方的曲线），添加气相二氧化硅的粉末显示出略高于未改性样品的表观黏度。剪切速率扫描相关测量结果如上图所示。在非流体状态下，可以观察到规则的剪切稀化行为。在亚流化状态下，在低剪切速率下也观察到剪切稀化行为，但随后被剪切速率超过50 1/s时的剪切稠化行为所取代。在全流化状态下，在低剪切速率下可以观察到类似牛顿流体的行为，在较高的剪切速率下，会发生剪切增稠效应。提高流态化和转速会导致颗粒之间的碰撞增加，同时，颗粒之间的摩擦也会减小，这种效应被称为“干扰过渡”。剪切池的测量模式1、剪切屈服测量屈服轨迹分析是剪切测量池中最基本的分析方法。一个屈服轨迹关注样品的“固体”行为与“液体”行为的分界线。它基于Mohr-Coulomb原理，测量样品的失效平面（类似于固体样品的胡克定律）。在开始测量之前，样品被填入测量池。使用专用的填样工具可以避免操作者对测量结果的影响。第一步需要对样品施加预设的预压实，这样可以提高实验的重现性，因为预压实可以消除粉体的残余张力（粉体记忆），这一步与流化测量池中的流化步骤有类似之处。预压实的应力大小可以从样品的实际工艺中计算获得。这样可以保证实验室的测量结果与实际工艺更加接近。这也是在测试中保持湿度和温度控制的重要性。然后，在不同的载荷下进行剪切屈服测试。如下图，是在9kPa压实载荷（灰色曲线），剪切屈服载荷从小到大依次用2.7kPa、4.95kPa、7.2kPa，测量屈服应力曲线（红色曲线），得到屈服应力。通过屈服应力、稳态应力，以及对应载荷，获得下图流动函数和莫尔圆，从而计算得到内聚强度τc、张应力σt、无约束屈服应力σc、主应力σ1、内摩擦角φe、体积密度ρb。进一步通过无约束屈服应力和主应力计算得到流动函数ffc，其中ffc=σ1/σc。通过ffc的数值范围可以判断样品在此载荷下的流动特性，例如ffc大于10时，样品可自由流动，在4到10之间时，样品非常容易流动；在2-4之间时，样品具有粘性；在1到2之间时，样品具有很大的粘性；ffc小于1时，样品不能流动。2、壁摩擦测量粉体剪切池也可以进行壁摩擦测量，配备了不锈钢、铝、PTFE材质的测量板，也可以订制配备其他用户需要的任何材质测量板。用于策略壁摩擦角和摩擦系数，用于筒仓、管道设计方面的参考。3. 压缩性测量粉体剪切池也可以进行压缩性测量，得到体积密度、卡尔指数、Hausner比等数据，及其与载荷的相关曲线。4. 时间固结测量粉体剪切池配备了时间固结台，可以选择不同载荷对样品进行长时间的固结处理，如几小时、几天，甚至几个月，此固结台单独使用，不影响流变仪正在进行的测试。5. 温度和湿度控制下的剪切测量如粉体剪切池配备了控温系统（如CTD180、CTD450、CTD600、CTD1000），就可以在控制样品温度的条件下，对样品进行剪切屈服和压缩等特性的测量，或进行程序升温或降温测试，最大温度范围可达-160℃至1000℃。如配备CTD180控温系统，则还可以选配湿度控制模块，实现5% - 95%范围内的相对湿度控制。为模拟更加真实的粉体生产、加工、使用环境提供可能。安东帕中国总部销售热线：+86 4008202259售后热线：+86 4008203230官网：www.anton-paar.cn在线商城：shop.anton-paar.cn