[size=15px][b]工作原理：[/b][/size][b]辐射高温计[/b]是根据物体在整个波长范围内的辐射能量与其温度之间的函数关系设计制造的，用辐射感温器作为一次仪表，电子电位差计作为二次仪表，它属于透镜聚焦式感温器，具有铝合金外壳，前部是物镜，壳体内装有热电堆补偿光栏，在靠紧热电堆的视场光栏上有一块调档板，档板的作用是调节照射到热电堆上的辐射能量，使产品具有统一的分度值，在可拆卸的后盖板上装有目镜，借以观察被测物体的影像。辐射感温器把被测物体的辐射能，经过透镜聚焦在热敏元件上，热敏元件把辐射能转变为电参数，由已知的热电势与物体温度之间的关系通过二次仪表测出热电势，显示出温度值，这个温度值须用物体的全辐射黑体系数予以校正或用铂铑10—铂热电偶直接插入高温盐浴炉中配以直流电位差计测量温度，然后与仪表显示温度对比，用以校准高温计测量温度的准确程度。[b]光纤温度计[/b]，光导纤维简称光纤: 它以高速、高可靠性传送大量信息，具有不受电磁干扰、绝缘性好、安全防爆、损耗低、传输频带宽、容量大、直径细、重量轻、可挠曲和耐腐蚀等优点，被应用到信号检测领域. 目前采用最多的光纤为玻璃光纤，是用比头发丝还细的石英玻璃丝制成的 。由导光的纤芯及其周围的包层组成，包层的外面常有塑料或橡胶等保护套。[size=15px][color=white][back=#3c40eb][b]安装要求：[/b][/back][/color][/size]仪表为固定安装式，感温器可在10～80℃的环境下使用，在环境温度超过80℃或空气介质中含有水蒸汽，烟雾时可借助于水冷，通风等辅助装置来降低环境温度，吹净测量通道中的烟气，以减少测量误差。感温器辅助装置分轻型和重型两种。重型是使用在环境较恶劣的情况下，为了防止被测炉窑中的火焰或高温炉气从测量通道喷出而灼伤仪器，设置了火焰防炉装置，能在发生危险时自动动作，保护仪器并发出报警信号。
中国计量科学研究院承担的国家“十一五”科技支撑计划重点项目“以量子物理为基础的现代计量基准研究”中《辐射法测量热力学温度研究》通过了国家质检总局组织的专家验收。该课题通过对金属—碳高温热力学温度的研究，在国内首次实现辐射法测量热力学温度，完成对高温固定点的热力学温度赋值，相对标准不确定度达到（1.0—1.7）×10-4，标志着我国高温计量步入国际先进行列和前沿研究领域。 据介绍，现行的国际温标（ITS-90）高温段固定点只有银、金、铜三个定义凝固点，其中最高温度是铜凝固点（1084.62℃）。温标规定，银凝固点（961.78℃）以上温度，从定义固定点外推获得，这导致随着温度升高，国际温标复现和高温测量的不确定度将显著增大。由于在更高温度条件下，缺乏性能良好的高温固定点，高温固定点已成为国际温度计量界亟待解决的一大难题。近年来，金属（碳）—碳高温固定点的发现，使得寻找更高温度的固定点成为可能。 课题负责人原遵东研究员告诉记者，经过近4年的努力，课题组解决了绝对辐射温度计的滤光片辐射计绝对响应度、物镜透射比及几何参数测量等主要关键技术的理论与实验研究。目前，该课题组在国内首次建立了绝对辐射温度计及与之配套的性能测量实验装置，自主完成对金属—碳高温固定点（钴—碳、铂—碳、铼—碳共晶点）和银凝固点热力学温度测量；实现对高温固定点的热力学温度赋值，确定了高温固定点温度下我国热力学温度与现行国际温标ITS-90之差，使我国进入国际温度计量的前沿领域。对于我国参与对新型高温固定点热力学温度国际赋值测量具有重要意义，使我国在实行“开尔文的实用温标实现”等国际计量的重要发展事件中具备话语权。
原理热膨胀：玻璃管温度计,双金属温度计,压力式温度计电阻变化：热电阻 半导体温度计热电偶：铜-康铜温度计 ,铂-铂铑温度计热辐射：辐射式高温计其它：射流测温、涡流测温、激光测温等
用于高温炉和感应加热系统。采用爱普森独有的自我夹持设计。可提供适合多种试验要求的可选件。适用于在高温炉和感应加热系统产生的高温下测量金属、陶瓷和复合材料的变形。比其它高温引伸计更便于使用，性能更加优良。用很轻的柔性陶瓷纤维线将引伸计固定在试样上。这样引伸计就自我夹持在试样上。不需要高温炉安装支架。大多数侧面开口的材料试验用高温炉很容易安装这种引伸计。对感应加热系统，陶瓷线的不同放置可令引伸计轻易穿过感应圈。由于辐射热防护罩和对流冷却散热片的作用，可允许引伸计用于试样温度达1200℃的环境中，并且无需冷却。可选配的小风扇可提高引伸计在最高温度时的稳定性，所以推荐在要求高精度和小延伸率试验时使用。风扇有磁性底座，可放在靠近引伸计的方便位置。感应加热系统无需风扇冷却。使用高纯度的矾土（最小99.7%）陶瓷棒。可根据高温炉的要求选择合适的长度。拉伸、压缩和循环试验（低周疲劳）应变测量可用一个引伸计来完成。对真空炉来说，可提供水冷却引伸计。也可提供辐射热传递冷却型引伸计。这要求引伸计模块被水槽包住，在水槽前面给陶瓷杆留个缺口。
[color=#990000]摘要：本文对目前国内外采用ASTM C835高温总半球发射率测试方法进行的研究报道进行了文献分析，分析目前造成在1000℃以上高温区间无法或很少进行总半球发射率测试的原因，并尝试找出解决方法或替代方案以实现高温范围内的准确测量，为今后高温总半球发射率测试方法的选择和测试设备设计提供参考。[/color][hr/][size=18px][color=#990000]1. 引言[/color][/size] 总半球发射率是材料的重要热物理性能参数之一，代表着材料表面的热辐射能力，是研究热辐射测量、辐射传热以及热效率分析的重要基础物理性能数据。 总半球发射率的测试方法很多，但在高温条件下，经典的方式是直接通电量热法，相应的标准测试方法是ASTM C835“材料表面在1400℃高温范围内的总半球发射率标准测试方法”。 按照ASTM C835标准测试方法的设计，对于可直接通电加热的电导体材料，总半球发射率的最高测试温度可以达到1400℃。但从目前国内外研究报道来看，采用这种方法进行的测试极少能达到如此高的温度，绝大多数报道的总半球发射率测试温度范围都在1000℃以下，这说明这种方法在高温范围内的应用具有一定的局限性。 本文将对目前国内外采用ASTM C835测试方法进行的研究报道进行文献分析，分析造成无法或很少在1000℃以上高温范围进行总半球发射率测试的原因，并尝试找出解决方法或替代方案，以实现高温范围内的准确测量，为高温总半球发射率测试方法的选择和测试设备设计提供参考。[size=18px][color=#990000]2. 文献综述和分析[/color][/size] 对于总半球发射率的测量，做为经典的测试方法，ASTM C835的应用十分普遍，使用这种测试方法可以准确测量和评价服役中材料的高温热辐射性能。但我们在文献研究中发现，在ASTM C835的实际应用中很少有文献报道超过1000℃的测试数据。 首先我们分析了ASTM C835标准测试方法文本[1]的参考文献，其中引用了Richmond等人1960年对几种金属合金总半球发射率的测试研究报道[2]。在Richmond等人的报道中，总半球发射率的测试温度最高就达到1000℃，如图2-1所示。 从图2-1所示的NBS测试结果中可以隐约看出总半球发射率值在800~1000℃区间内有个峰值。这种在1000℃附近发射率发生突变的原因，一直没看到有相关文献进行过分析报道，直到2000年Greene等人[3]针对发现的这种现象进行了专门的研究。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,623,756]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201551458107_282_3384_3.png!w623x756.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-1 在美国国家标准局（NBS）和通用电气公司（GE）接收管部门对通用电气公司提供的金属板样品测量的结果[2][/color][/align] 为了测试Inconel 718在不同表面状态下的高温总半球发射率，Greene等人[3]采用了S型热电偶，但当样品表面温度超过1000℃时测量发射率遇到了困难。在高于1000℃后，S型热电偶开始给出未知原因的异常读数，得到的发射率测量结果如图2-2所示。通过单独实验Greene等人研究了这种异常现象，在该实验中，将热电偶焊接到一小块Inconel 718上，然后缠绕在标准热电偶管上。将热电偶置于大气压下的熔炉中，并对两个测量温度进行比较，结果显示在图2-3中。第一次温度上升到1000℃时，温度异常首先出现在1000℃；当温度升高到1200℃时，与标准校准热电偶的偏差恢复。偏差趋势随着重复的热循环而重复，如图2-3所示，由此显示了作为测量标准温度的函数的两个测量温度之间的差异，可以清楚地看到点焊热电偶的塞贝克系数异常，它在大约1000℃时具有最大影响。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,542]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201552577851_2873_3384_3.png!w690x542.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-2 Inconel 718的发射率测试结果[3][/color][/align][align=center][img=发射率（Emissivity）,690,538]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201553092817_3983_3384_3.png!w690x538.jpg[/img][/align][align=center][color=#990000]图2-3 样品热电偶和参考热电偶之间的温差[/color][/align] 由于真空条件下的这种异常总是出现在1000℃以上的温度，Greene等人因此决定只报告测量的发射率高达1000℃。另外Greene等人还认为对于其他热电偶类型、不同基材（如其他Inconel和不锈钢）、各种热电偶连接方法（即单独点焊线、相互点焊然后点焊到表面的导线），需要在氧化和惰性气氛中进行热循环，以帮助解释这种异常行为并提高对1000℃以上条件下热电偶行为的深入理解。 从Greene等人[3]的研究结果可以看出，在1000℃左右的温度测量中，通过点焊在被测样品上的热电偶获得的测温数据要比实际温度值高，如将此温度测量值代入测量公式，势必会得到比实际值偏小的总半球发射率，这就解释了在1000℃左右总半球发射率开始变小的现象。 尽管Greene等人[3]通过试验手段并解释了ASTM C835标准方法中采用样品上焊接热电偶进行测温过程中会在1000℃左右区间出现发射率测量结果异常现象，但并没有相应合理的解决办法，所以只能进行1000℃以下温度范围的发射率测量和报道。 近二十多年来，在采用ASTM C835标准方法进行的测试研究报道中，基本没有看到温度要超过1000℃以上进行测试的尝试。最典型的是加拿大核试验室的Fong等人[4]采用最新电子自动化技术在2015年完成搭建了直接通电法总半球发射率测试装置，如图2-4所示。从文献报道可以推测，这是目前国际上最新搭建的测量装置，此装置的测试过程完全自动化并控制测量准确，整个测试过程非常漂亮，如图2-5所示，但最高温度也只能达到1000℃的测试能力，如图2-6所示。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,477]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201553219609_7110_3384_3.jpg!w690x477.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-4 （a）压力管发射率测试样品的配置，（b）钟罩型发射率仪器底部照片[/color][/align][align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,224]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201553350253_8997_3384_3.jpg!w690x224.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-5 1000℃下的压力管发射率测试过程；（a）预氧化表面和（b）未氧化表面[/color][/align][align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,495]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201553456415_846_3384_3.jpg!w690x495.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-6 在600℃至1000℃范围内测量的预氧化和未氧化压力管样品的总半球发射率值[/color][/align] 通过报道文献分析，近十几年来，采用ASTM C835标准方法进行各种材料发射率测试和研究比较活跃的机构，主要是中国清华大学的符泰然团队和美国密苏里大学的汤普森团队。清华大学符泰然团队在2010年就开始对ASTM C835方法进行研究和研制了相应的测试设备，并发布了很多文献报道[5][6]，但所报道的发射率测试温度最高也只能达到1000℃，对温度高于1000℃的测试只字未提。 密苏里大学汤普森团队2010年前就进行了ASTM C835方法研究，同样也研制了相应的测试设备，如图2-7和图2-8所示。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,704]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554053335_146_3384_3.jpg!w690x704.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-7 密苏里大学量热法总半球发射率测试系统钟罩内部结构图[/color][/align][align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,516]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554162712_5436_3384_3.jpg!w690x516.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-8 密苏里大学量热法总半球发射率测试系统[/color][/align] 从密苏里大学近十多年来发表的文献中，可以看到他们经常会发布一些超过1000℃的发射率测试结果或其他文献数据，而且在测试过程中全部都采用了K型热电偶进行样品表面温度测量，本身也没想采用S型热电偶进行更高温度的发射率测量。如在2010年的文献中[7]，介绍了超高温反应堆系统潜在结构材料总半球形发射率的测试结果，如图2-9所示。从图中可以看出，密苏里大学的测试并未超过1000℃，但用来对比的文献数据则最高温度达到了近1200℃，并且温度在1000℃附近时发射率有明显的异常波动。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,433]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554280088_6996_3384_3.jpg!w690x433.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-9 氧化镍发射率测试数据（三角形和空心圆）与其他文献数据的比较[/color][/align] 在密苏里大学2012年的文献中[8]，介绍了Hastelloy总半球形发射率的测试结果，如图2-10所示。从图中可以看出，测试结果在1000℃附近波动明显。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,431]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554387619_847_3384_3.jpg!w690x431.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-10 纯镍、Hastelloy N和Hastelloy X样品在1153K空气中氧化15分钟后的发射率测试结果比较[/color][/align] 在密苏里大学2012年的文献中[9]，介绍了Haynes 230总半球形发射率的测试结果，如图2-11所示。从图中可以看出，测试结果同样在1000℃附近有明显的下降。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,426]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554493500_2148_3384_3.jpg!w690x426.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-11 原始状态Haynes 230发射率测试结果和相似实验条件下两个不同测试数据[/color][/align] 同样，在2015年的文献中，介绍了lnconel 718在不同热处理后的发射率测试结果，如图2-12所示。从图中可以看出，测试结果同样在1000℃附近有明显波动，但这其中的波动部分原因也可能是氧化层在1000℃附近的变化所引起。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,439]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201554589029_7043_3384_3.jpg!w690x439.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-12 不同热处理状态的lnconel 718发射率测试结果[/color][/align] 有关1000℃后的高温区域测试过程中发射率的异常现象，密苏里大学在之前的文献报道中从未提起，发射率测试温度范围大多也没有超过1000℃。但在2016年发布的文献中[11]，介绍了91级A387合金发射率测量结果在827℃左右达到峰值，并随着温度进一步升高而逐步减小，如图2-13所示，而且这种随温度逐步减小的现象，也发生在进行过喷砂和氧化处理后的91级A387合金测试过程中。这种在827℃左右就开始出现异常的现象确实少见，所以文章作者也声明造成这种下降的原因尚不清楚，需进一步调查。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,439]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201555075221_3087_3384_3.jpg!w690x439.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-13 轻度打磨的91级A387合金的总半球发射率[/color][/align] 在随后两年发表的文献[12]和博士论文[13]中，密苏里大学还是采用了K型热电偶对几种典型合金材料进行了全半球发射率测试，在文献综述中提到了1000K后发射率有明显的降低现象，测试结果也再现了这种现象，但都没再提及这种反常现象和原因。但在对高温反应堆系统结构材料发射率的长期预测中[14]，首先报道了对合金718进行的额外测量和短期氧化研究结果，以确定氧化合金718中发射率下降的原因。图2-14显示了合金718在空气中氧化10分钟处理后的四种不同样品的发射率，每次测试都在1200K峰值发射率附近的不同温度下终止。使用SEM-EDS检查样品没有发现表面形态和成分的任何变化来解释氧化合金718的行为，由此在随后的长期氧化研究结果中就没再出现1200K以后的结果。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,423]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201555160390_4720_3384_3.png!w690x423.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-14 合金718在空气中氧化长达10分钟的总半球发射率[/color][/align] 在密苏里大学随后几年发表的新材料发射率测试研究报道中[15][16]，再也没有出现超过1000℃的实验数据。 从上述文献分析可知，目前国内外绝大多数研究机构对1000℃以上高温发射率中存在的异常现象都没有很好的解决办法，测试结果自然也不能做为准确数据得到应用，但在实际工程应用中还是迫切需要这些高温数据。 美国桑迪亚国家实验室的辐射热测试组（RHTC）多年来一直从事对各种材料在高温热环境下的热辐射性能进行研究，主要测试和研究的材料包括Inconel600、SS304、17-4PH SS、碳化硅和铝合金。在总半球发射率的温度依赖性研究方面，他们外协了美国历史悠久的热物性研究实验室（TPRL），委托TPRL采用他们特有的高温多参数热物性测试设备对典型材料进行了高温总半球向发射率的测试[17][18]。 TPRL的高温多参数热物性测试设备可用于测量材料的多个热物理性能，包括热导率、热扩散率、比热、热膨胀、电阻率、发射率、焓、半球总发射率、Wieddemann-Franz-Lorenz比、汤姆逊系数、塞贝克系数、珀尔帖系数和理查森系数。设备中使用的样品要求是棒状电导体材料，金属、合金和石墨材料已使用该设备进行了广泛的测量。使用热电偶进行温度测量，可以在室温至约1000℃范围内测量大多数这些特性。然而，该装置主要是一种高温（1000℃）设备，使用光学高温计进行温度测定，该设备结构如图2-15所示。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,359]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201555258790_8446_3384_3.jpg!w690x359.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-15 TPRL高温多参数热物性测量设备结构示意图[/color][/align] TPRL的高温多参数热物性测试设备对总半球发射率的测试，采用是ASTM C835方法，但高温温度测量采用的则是非接触式光学高温计。在对Inconel 600热电偶护套材料的发射率测试中，进行了各种预先热处理，样品A在稀薄火焰中在1400℃下加热4小时，样品B在1050℃的浓火焰中加热4小时。样品C和D在空气中分别在1100℃下电加热4小时和5分钟。样品E做为参考样品，由原始的Inconel 600热电偶护套材料组成，没有氧化，也就是说，由于测量是在高真空下进行的，所以参考样品在测量过程中表面没有氧化。整个测试过程的温度至少达到了1071℃，最高达到了1181℃，测试结果数据和图形描述如图2-16和图2-17所示。[align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,429]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201555364019_3535_3384_3.jpg!w690x429.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-16 作为不同温度和表面处理状态下的Inconel 600总半球发射率测试结果[17][18][/color][/align][align=center][color=#990000][img=发射率（Emissivity）,690,358]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201555454741_5446_3384_3.png!w690x358.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-17 不同表面状态和温度下的Inconel 600总半球发射率[/color][/align] 从上述TPRL公布的测试结果可以看出，无论在任何表面状态下，发射率随温度的变化基本都是一个接近线性的单调上升变化趋势，并未出现其他实验室采用热电偶测温所出现的1000℃附近的发射率异常波动现象。[size=18px][color=#990000]3. 总结[/color][/size] 通过上述ASTM C835标准测试方法应用的研究报道分析，可以得出以下结论： （1）在测试过程中，如果在通电加热样品上直接焊接热电偶进行温度测量，由于在高温区间样品材料会出现塞贝克系数异常而导致发射率测量结果反而会随着温度上升而下降。如果采用非接触测温方式，则没有这种现象。这说明接触式热电偶测温会对高温发射率测量结果带来了很大影响，很多时候往往会得到相反的结果。 （2）热电偶测温方式往往适用低于1000℃温度区间的发射率，但在通电样品上焊接多只热电偶往往又会在温度测量准确性上带来较大误差，这是因为多只热电偶通过导电样品形成了短路。 （3）采用非接触式光学高温计进行温度测量，尽管测量温度区间可以实现很宽泛的范围，但光学高温计自身也涉及到一个发射率参数问题，样品发射率在不同温度下的改变也会影响测温精度，除非使用温度测量与发射率无关的多光谱红外测温仪器，而这种多光谱测温仪器的测量准确性还需要进一步考核和研究。 （4）由以上结论可以看出，无论采用热电偶还是采用光学高温计，都会带来不可知的测量误差，区别是热电偶带来的发射率误差是方向性的，而光学高温计的误差则是幅值大小方面的。目前最大的问题是还没有很好的技术手段来解决这些误差影响因素，而这些问题在很大程度上限制了ASTM C835标准测试方法在高温发射率测试方面的应用。 （5）鉴于ASTM C835标准测试方法在高温总半球发射率测试方面所面临的无解问题，但还要进行各种材料高温发射率的准确测量，因此我们建议采用另一种间接通电加热的量热法测量高温半球向发射率。这种测试方法与ASTM C835方法的主要却别是样品加热方式，在这种测试方法中，两片薄被测样品将薄发热体夹持在中间，发热体通电加热来间接加热被测样品，而温度测量则采用独立的铠装热电偶，由此避免样品高温段塞贝克系数异常和焊接质量对温度测量的影响，又可以规避样品上直接焊接热电偶经常带来高温易脱落造成试验失败的现象。[size=18px][color=#990000]4. 参考文献[/color][/size][1] ASTM C835-06(2020), Standard Test Method for Total Hemispherical Emittance of Surfaces up to 1400℃, ASTM International, West Conshohocken, PA, 2020, www.astm.org.[2] Richmond, J. C., and Harrison,W. N., “Equipment and Procedures for Evaluation of Total Hemispherical Emittance,” American Ceramic Society Bulletin, Vol 39, No. 11, Nov. 5, 1960.[3] Greene G A, Finfrock C C, Irvine Jr T F. Total hemispherical emissivity of oxidizedInconel 718in the temperature range 300~1000 C[J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 2000, 22（3-4）: 145-153.[4] Fong R W L, Paine M, Nitheanandan T. Total hemispherical emissivity of pre-oxidized and un-oxidized Zr-2.5 Nb pressure-tube materials at 600 C to 1000 C under vacuum[J]. CNL Nuclear Review, 2016, 5（1）: 85-93.[5] T. R. Fu, P. Tan and C. H. Pang, "A steady-state measurement system for total hemispherical emissivity," Measurement Science and Technology, vol. 23, no. 2, p. 10, 2012.[6] T. R. Fu, et al., "Total hermispherical radiation properties of oxidized nickel at high temperatures," Corrosion Science, vol. 83, pp. 272-280, 2014.[7] Maynard R K, Ghosh T K, Tompson R V, et al. Total hemispherical emissivity of potential structural materials for very high temperature reactor systems: Hastelloy X[J]. Nuclear technology, 2010, 172（1）: 88-100.[8] A. J. Gordon, et al., "Hermispherical total emissivity of Hastelloy N with different surface conditions,"Journal of Nuclear Materials, vol. 426, no. 1, pp. 85-95, 2012.[9] R. K. Maynard, et al., "Hemispherical Total Emissivity of Potential Structural Materials for Very High Temperature Reactor Systems: Haynes 230," Nuclear Technology, vol. 179, no. 3, pp. 429-438, 2012.[10] B. P. Keller, et al., "Total hemispherical emissivity of lnconel 718," Nuclear Engineering and Design, vol. 287, pp. 11-18, 2015.[11] C. B. Azmeh, et al., "Total Hemispherical Emissivity of Grade 91 Ferritic Alloy with Various Surface Conditions," Nuclear Technology, vol. 195, no. 1, pp. 87-97, 2016.[12] T. S. Hunnewell, et al., "total Hemispherical Emissivity of SS 316L with Simulated Very High Temperature Reactor Surface Conditions," Nuclear Technology, vol. 198, no. 3, pp. 293-305, 2017.[13] Al Zubaidi F. Total Hemispherical Emissivity of Reactor Pressure Vessel Candidate Materials: SS 316 L, SA 508, and A 387 Grade 91[D]. University of Missouri-Columbia, 2018.[14] Tompson Jr R V, Ghosh T K, Loyalka S K, et al. Long-term Prediction of Emissivity of Structural materials for High Temperature Reactor Systems[R]. Univ. of Missouri, Columbia, MO （United States）, 2018.[15] Walton K L, Maynard R K, Ghosh T K, et al. Total Hemispherical Emissivity of Potential Structural Materials for Very High Temperature Reactor Systems: Alloy 617[J]. Nuclear Technology, 2019, 205（5）: 684-693.[16] Al Zubaidi F N, Walton K L, Tompson R V, et al. Emissivity of Grade 91 ferritic steel: additional measurements on role of surface conditions and oxidation[J]. Nuclear Technology, 2021, 207（8）: 1257-1269.[17] J. Gembarovic, "Total Hemispherical Emissivity of Thermocouple Sheaths, in A Report~Sandia National Laboratories," Thermophysical Properties Research Laboratory, Inc:, West Lafayette, IN, 2005.[18] A. L. Brundage, et al., "Thermocouple Response in Fires, Part 1: Considerations in Flame Temperature Measurements by a Thermocouple," Journal of Fire Sciences, vol. 29, no. 3, pp. 195-211, 2011.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][align=center][/align][align=center][img=发射率（Emissivity）,690,316]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/09/202109201556153448_487_3384_3.jpg!w690x316.jpg[/img][/align][align=center][/align]
测定煤灰熔融性设备的技术要求按国家标准GB219—74规定要求，应用硅碳管高温炉应满足有足够大的恒温区，恒温区内温差应不大于5℃；能按照规定的温升速度升温至1500℃；炉内气氛能方便控制为弱还原性或氧化性；能在试验过程中随时观察试样的变化情况；电源要有足够容量，可连续调压。铂铑—铂热电偶及高温计，测温范围为0～1600℃，最小分度为5K，经校正后（半年校正一次）使用，热电偶要用气密性刚玉管保护，防止热端材质变异。灰锥模子，由对称的两半块构成的黄铜或不锈钢制品。灰锥托板模，由模座、垫片和顶板三部分构成，用硬木或其他坚硬材料制做。常量气体分析器，可测定一氧化碳、二氧化碳和氧气含量。
红外测温仪在铸造行业的应用 http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/04/201104210928_290133_2263989_3.jpg铸造行业铁水与钢水温度的测量，常用的方法是光学高温计和快速热电偶插入法两种。其中光学高温计测温精度较低，且其因无对应的电信号输出，而无法联接记录仪或打印机等记录设备，所测温度只能由人工记录，无法保证记录数据的真实性。快速热电偶插入法中，尽管其温度值可由记录仪记录，但由于快速热电偶只能在插入瞬间测量温度，而不能长时间连续测温，故只能在熔炼过程中抽测几点，无法掌握整个过程的温度变化情况，而且每次测温必须人工插入操作，一支电偶只能使用1-2次，电偶消耗较大，使用较麻烦。 应用红外测温仪后，只要在距熔炉口十米以内的适当位置固定安装红外探头，并通过瞄准器对准炉口，红外测温仪就可自动地连续测量熔炉内的温度，仪表输出信号可接记录仪，打印机和大屏幕显示仪等外部设备，可以自动记录打印出炉内温度变化曲线和测温时间。只要一次性调整设置好测量参数后，测量系统就可以自动测量并记录每一炉的温度情况，为生产管理和工艺改进提供可靠依据。 现时使用的很多高温的红外测温仪最大的问题在于，红外测温仪性能不稳定，或者使用的条件限制比较多，有很多厂家都会针对这一方面的问题对测温仪稳定性进行提高，如广州市宏诚科技公司，公司集生产销售于一体，其红外测温仪中高温系列红外测温仪可以满足到您的需求。工业高温红外测温仪系列DT-8867H DT-8868H DT-8869H，具有高温及远距离测量的特点，双激光指示可以方便地瞄准目标并更为精确地测量温度，大范围的测量温度量程可以适用于更多的工业领域，具有小于150毫秒的快速响应时间，USB电脑连接界面可将数据便捷、快速地传送到电脑，便于更好地、及时地监控温度的变化，是安全理想的非接触式测温工具。可广泛应用于电力、化工、冶炼等领域。
那位大侠：可知国内是否有生产 高温引伸计的？ 温度能满足到700度就可以，谢谢！高温炉里配
我国高温拉力试验机的最高温度目前可做到多高？
单位要建立实验室，计划购买一台做 金属材料的高温硬度计 ，哪位高人指点下，选择哪个品牌的好些？国产和进口的均可，谢谢 ！！！！
SANS的高温拉伸试验机，为了降低成本，销售说可以不买高温引伸计，配一个导杆机构，这样就可以使用常温引伸计来进行高温测试，有人用过吗？这样相当于引入两次误差，不知道准确度怎么样
高温炉我们为材料测试提供从50℃至950℃温度范围的熔炉。?我们为高温测试提供了 TCF950，一个从50℃至950℃温度范围的垂直分段式高温炉。电加热元件缠绕在三个区域，它们可以独立地在高温炉的长度方向全程加热。 该高温炉是由安装在一个单独控制盒内的精密温度控制单元所控制的。 高温炉的主要特点：- 容易使用-可以用于单柱和双柱的试验机索取更多资料以查看我们怎样帮助您得到适合您需求的材料测试方案。[img]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/03/202303212226144287_3635_1602049_3.png[/img][img]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/03/202303212226143154_4556_1602049_3.png[/img][img]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/03/202303212226143385_1359_1602049_3.png[/img][img]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/03/202303212226173246_5187_1602049_3.png[/img]
找了2幅试验机用的高温炉图片，给大家看看，不知道你试验机室有没有这类东西呢？http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/03/201103281621_285645_1622447_3.jpg圆筒一体式高温炉http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/03/201103281623_285646_1622447_3.jpg大气对开式高温炉
我单位拟购Instron的试验机，夹具可以到500度，但是引伸计只到200度（500以上的高温引伸计只能用在高温炉，不能用在环境箱中）。但是我们的样品需要测到300，有没有引伸计可以实现这么高的温度。请勿推荐光学引伸计，太贵！
[02-01] 热学计量简介热学计量是涉及温度，热流，温度等相关物理量的测量科学，依据热力学定律建立热血计量标准，开展各种测量仪表的鉴定好校准，实现中低温，高温，光电高温，辐射温度和热流，温度等的量值传递或溯源。 一温度与温标 温度表示物体冷热得逞度。温度决定一个物体是否与其他物体处于热平衡的宏观性质。温度概念是与大量分子的平均运动能相联系的。 仅仅定义了温度的概念是不完全的，还要对它做数值的表示。 温度的单位为开尔文（符号为K），定义为水三相点热力学温度的1/273.16。 二 常用温度计 测量温度的计量器具是温度计，常用的温度计按其工作原理不同，可分为电阻温度器，玻璃液体温度器和热电偶温度计等几种类型。 1.电阻温度计 由于金属，合金或半导体的电阻随温度的变化而变化，这就使我们有可能利用他们电阻的变化来测量温度。现在常用的标准铂电阻温度计有三种类型：标准套管式，标准长杆式，标准高温。 2.玻璃液体温度计这类温度计是基于工作物质液体在玻璃毛细管中的热胀冷缩作用。广泛的被用于测量－100℃～500℃范围的温度（特殊情况下玻璃液体温度计可将测温范围扩展到由-199℃～700℃）。玻璃体温度计按形状和结构分为：棒式温度计，内标式温度计和外标式温度计。按测量精度可以分为：工作同温度计、高精密温度计、标准温度计。标准玻璃水银温度计，按准确度的不同分为一、二等。 3.热电偶温度计这类温度计是利用热电效应进行测温的。两种不同的导体（或半导体）两端组成回路，当两个结合点温度不同时，会在回路内产生热电势，这一现象称为热电现象，又被称为塞贝克（Seebeek）效应。热电偶温度计按使用情况可分为标准和工作用。标准热电偶有一等和二等标准铂铑10-铂热电偶（418.527℃～1084.62℃）、一等和二等标准铂铑30-铂铑6热电偶（1200℃~1500℃）.三、低温测量 低温温度计是利用被测物体在低温条件下，某种物体（即传感器中的感温元件）的某些物理量（如热电阻、热电势等）也随着温度变化的特性来测量温度的。低温温度计按等级可分为：标准低温温度计，工作用低温温度计；按测温原理可分为：热电阻温度计，热电偶温度计，电流型温度计。四、辐射测温 在测温学中，就温度传感器或温度计与被测温场之间的关系而言，测温方法可以分为两娄：接触测温法和非接触测温法。热辐射是指一个物体或热力学系统处于热平衡状态下的辐射，因此也称为平衡辐射。 常用的辐射温度计有光学高温计，光电高温计，全辐射温度计和比色温度计。 光学高温计测温是根据物体光谱辐射亮度随温度升高而增长的原理，在选定的有效波长上进行亮度比较，采用亮度平衡法实现高温测量。五、热流和热流计热流是温度的导出量，它的测量热量转移的仪器称之为热流计或热流传递的热量。其单位为W/CM2.六、温度指示和调节仪 在科研生产过程中,为了获得测量数据,保证生产过程的正常进行,必须对相关的温度,压力,流量等参数进行测量,并将测量结果指示出来,对被测对象进行相应的调节.这就要用到各种温度指示和调节仪,其中包括温度显示和控制仪,测温仪,温控仪,控温仪等仪表. 温度指示和调节仪按功能可分为:温度指示(记录)仪,温度指示和调节仪 按指示方式可分为:模拟指示仪表,数字指示仪表.七、湿度 湿度是描述空气(或其他气体)中水汽含量的参数.湿度与温度一样,是人们可以感知,广义上讲是定义水份含量的物理量. 湿度的测量技术和测量方法近年来取得了飞速的发展,但从测量的输出参量上区分,基本可分为:利用物质几何尺寸变化的测量法(伸缩法),干湿球法,冷凝露点法,氯化锂露点法,电湿测量法(电阻法,电容法),电解法(库仑湿度计)以及其他测湿方法.其中电湿测量法(电阻法,电容法),由于电子技术的迅猛发展,目前被大量使用. 由于现存的湿度表示方法和单位相当繁杂,同时因为湿度这个量用实物来体现比较困难,因此,迄今为止国际上关于湿度及其单位还没有统一的定义,从而也就无法根据定义来复现这个单位.目前各国使用的湿度计量标准不尽相同,但基本上都是通过两种并行的方法来实现量值的统一.其一是建立湿度的绝对测量方法,其二是制作能够发生已知湿度气体的装置。
你见过高温拉伸试验机吗？你做过高温拉伸试验吗？我曾和一位同行共同探讨过这样一个问题：在做高温拉伸时试验机的夹具是气动还是手动。我认为应该是手动，如果是气动的话，随着温度的升高会不会对气路有影响？他则认为是气动，理由是试件温度高，不好夹持。我们谁说的对，你知道吗？还是我们都是错的，你给出正解。
12月28日，由中国计量科学研究院承担的《辐射法测量热力学温度研究》课题通过了国家质检总局组织的专家验收。该课题通过对金属-碳高温热力学温度的研究，在国内首次实现辐射法测量热力学温度，完成对高温固定点的热力学温度赋值，相对标准不确定度达到(1.0~1.7)×10-4，标志着我国高温计量步入国际先进行列和前沿研究领域。 现行的国际温标(ITS-90)高温段固定点只有银、金、铜三个定义凝固点，其中最高温度是铜凝固点(1084．62℃)。温标规定，银凝固点(961．78℃)以上温度，从定义固定点外推获得，这导致随着温度升高，国际温标复现和高温测量的不确定度将显著增大。由于在更高温度条件下，缺乏性能良好的高温固定点，高温固定点已成为国际温度计量界亟待解决的一大难题。近年来，金属(碳)-碳高温固定点的发现，使得寻找更高温度的固定点成为可能。金属(碳)-碳高温固定点及其热力学温度测量已成为国际高温测量研究领域的热点。 据课题负责人原遵东研究员介绍，该课题采用辐射法测量热力学温度，是国家“十一五”科技支撑计划重点项目“以量子物理为基础的现代计量基准研究”中的一项。经过近4年的努力，课题组解决了绝对辐射温度计的滤光片辐射计绝对响应度、物镜透射比及几何参数测量等主要关键技术的理论与实验研究。
最近有位朋友要采购以下煤炭化验设备，各位可以发邮件给我报价。E-mail:24030154@qq.com鼓风干燥机 国产 带有自动温控装置，能保存温度在（30~40）[font=宋体]℃和（105~110）[font=宋体]℃范围内。[/font][/font]马弗炉 国产 带有高温计和调温装置，自动温控装置，能保存温度在（815[font=宋体]±[/font]10）[font=宋体]℃，（900[font=宋体]±10[/font]）[font=宋体]℃范围内。[/font][/font]破碎机 国产 颚式，对辊式，出样粒度3mm粉碎机 国产 出样粒度0.2mm电子天平 国产 精度等级 0.1mg，称量范围0-100g请将含税价和运费发送到我的邮箱，谢谢大家
请问高温拉力试验机哪家的好？100KN以下，温度1200以下。
防爆高温一体机中管道的存在是很重要的，无锡冠亚防爆高温一体机采用全密闭循环管路，能在一定程度上有助防爆高温一体机运行，但如果不是全密闭管路的话，就会导致一些管道故障，具体有哪些呢？ 消除防爆高温一体机管道局部变形现象，必须从结构上和操作上找出发生的原因。如墙排管受积霜负荷太大引起的变形，应加强除霜工作。若管路过长、支架或吊架间距大引起的变形，应增加支架或吊架。若变形不大，不影响继续使用，可待大修时再修整，但应加强检查维护工作。若管子弯曲严重，可在管内制冷剂排空后，割断管子的弯曲部分，放在校正器上校直。加压时要求均匀缓慢，不要用大锤敲击，校直后的管子再接到排管上。 对于裂缝不大和有针形小孔的防爆高温一体机管道，一般都采用焊补的方法修复。若用气焊补漏，焊补漏点时不应超过2次，否则应换管处理。焊接漏点时，禁止在含制冷剂的环境下工作。 如果防爆高温一体机的法兰发生故障，先检查法兰的连接处螺栓的预紧力，如若松动，用扳手对称拧紧螺母，使其受力均匀，但不宜过紧。如螺栓变形或锈蚀严重，应更换新螺栓。法兰连接处的石棉垫片腐蚀或烧坏而导致失去密封能力，应更换新垫片。在更换新垫片前应把原有的垫片刮去，并用煤油清洗干净，检查法兰密封线是否被腐蚀或损伤。若没有问题可换上新垫片，对角均匀的拧紧法兰螺栓即可。若法兰密封面受严重腐蚀或密封线破坏，可更换新法兰或者经修理合格后再装上新垫片，以防使用时再漏。 防爆高温一体机焊缝不严密，应进行焊补修理。焊接时引起法兰翘曲，不符合装配要求的，应进行车削加工或者更换。安装过程中，若两法兰中心线不一致，其接触面吃力不匀，应截断管子重新进行焊接。 防爆高温一体机不同厂家出厂的管道质量不一样，所以，选择防爆高温一体机的同时还需要选择防爆高温一体机品牌厂家为好。
开始自己做高温拉伸试验了，设备买了几年后，才给安装好。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2017/01/201701191701_669565_1622447_3.jpg
我查了好多资料，但是国产的耐高温pH计很少，我现在急需用作实验，由于是新手，不知道怎么办才好，请各位帮帮忙。pH计的要求 1）温度0-95或100C均可；带温度补偿器（探头）。 2）pH0-14或0-10； 3）矿浆体系。
[font=黑体][size=4]这张图片是版友wysc发的，我看了，好像是高温拉伸试验机，大家认为是不是？[/size][/font][img]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2009/03/200903151925_138607_1622447_3.jpg[/img]
[size=4]大家好，我是江苏正平技术服务事务所有限公司的工作人员。最近，我公司准备筹建锅炉能效测试实验室，需要一系列的监测设备，请有资料的朋友帮帮忙,把相关的资料和报价给我，谢谢！设备清单：等温式量热仪元素分析仪全自动工业分析仪通氮干燥箱超声波流量计烟气分析仪1、用于测量锅炉给水流量的涡轮流量测量仪，用于测量蒸汽流量的涡街流量测量仪以及用于高温介质的超声波流量计。2、用于测量送风、烟气和炉膛温度的热电阻、热电偶温度计，抽气式热电偶温度计，隐丝光学高温计。3、用于测定烟气成分的烟气分析仪，奥氏分析器。4、用于测定灰渣成分的炉渣灰渣分析仪，飞灰等速取样器。联系电话/传真：0519-87963805手机：13961445287E-mail:wdmzjwj314@163.com[/size]
各位大侠: 有没有精通高温持久蠕变试验机的 目前所知道两种, 1.机械的(挂砝码) 2.电子的(用传感器) 但具体的结构不清楚.
我司准备购买一台带高温的拉伸试验机。温度可上到1200度以上的。国内的新三思好象只可到1000度。不知进口品牌怎样？有哪位有用过类似的拉力机，谢谢！！可与我联系：lz6a687@lisco.com.cn
超高温瞬间灭菌机使用操作手册 超高温瞬间灭菌机原理主要分为直接和间接加热两种，其中直接加热中有蒸汽吹入物料式和物料吹入蒸汽式两种（无锅炉用户也可选用电加热超高温瞬时灭菌机），而间接加热的又分为管式灭菌机和板式灭菌机。国内生产的超高温灭菌机中间接加热的最为常见。管式超高温灭菌机，即我们通常称为瞬时超高温灭菌机因其在乳品、饮料、酒类、冰淇淋、果汁及酱油等流体食品中广泛应用，且具有其它设备无可比拟的优越性，得到食品行业生产厂家使用的青睐。 超高温瞬间灭菌机原理： 一般物料由离心泵进入灭菌机中冷热料热交换装置中而得到预热，再经过充满高压的高温桶，物料被迅速加热到杀菌温度并在此前后保持约3秒，其中的微生物及酶类很快被杀灭。物料出高温桶后通过与冷料的热交换获得冷却，一般温度低于65℃。如果下道工序需要提高温度则可通过调节角式截止阀或循环等途径达到要求，反之则通过接入冷却水来降低出料温度。出料通过节流阀控制，此阀能使在维持一定压力下物料的沸点高于最高温度。正常生产时调节此阀，由泵的推动力克服弹簧压力而产生背压控制流量，在清洗灭菌机时则应全部开启。循环贮槽可用来配制酸碱溶液，对盘管内壁积垢进行有效清洗。由于同时采用不锈钢三通旋塞，流量可以得到适当调节。 超高温瞬时灭菌机使用注意事项 为保障瞬时超高温灭菌机使用性能及寿命，保证安全生产，使用中需注意以下问题。 1、定期检查疏水器及过滤器，防止蒸汽凝结水排出受阻。 2、经常检查安全阀、压力表及温度计是否失灵。 3、如发现进料泵轴封处渗漏严重应及时检修，或调换端面密封圈。 4、如与均质机同时使用，可选用3WR—1.5型高压泵配套，并按该产品说明书要求维护保养。 5、如果在冬季停用期间有受冻可能的地区，应把管道中的水放尽或用1%的碱液充满管子。 6、物料接头及旋塞应经常检查密封性能是否良好，防止泄露产生，空气混入。如果物料中带有空气将会加速物料在管壁上的积垢。 7、设备不用时，蒸汽排出阀应是开启的，以利于今后使用。 8、进料离心泵的电机轴承应一年清洗一次，并要换润滑油，用量不能过多，只要充满轴承壳一半就可以。 9、进料泵不允许在无液体时空转。 10．灭菌过程中遇上突然停电应迅速关闭蒸汽，打开排汽阀排尽高温桶内的蒸汽，同时打开进水截止阀。 11．灭菌过程中若出现停汽或气压达不到工艺要求，应调节阀门使物料在其中循环或暂时停机。 12．防止杂物等进入堵塞灭菌机，空气的进入也会加速盘管的结垢。
波美计的使用请问大家：1、波美计可以在九十多度的高温下使用吗？ 2、波美计读数的时候，是读液体的凹液面与波美计相垂直的刻度还是读液体附着在波美计上的最高点的位置的读数？
冷热冲击试验箱主要试验方法包括：高温试验部分和低温试验部分,以提供试验样品经受周围空气温度急剧发生变化的环境温度。其试验条件应符合以下标准： 1、高温区的要求,应符合GJB150.3-86《军用设备环境试验方法高温试验》的第3章各条所规定的要求; 2、低温区的要求,应符合GJB150.4-86《军用设备环境试验方法低温试验》的第3章各条所规定的要求; 3、建议用户在使用冷热冲击试验箱的容积,应保证在试验样品放入候补超过试验温度保持时间的10%就能使试验箱(室)温度达到GJB150.1-89中3.2条规定的试验条件容差范围之内。低温区、高温区转换时间≤15s;温度恢复时间≤5min。 注：环境试验设备领域中其广泛的试验设备为高温、低温、湿热试验箱,但随着科技的发展,现流行的是集合了高温、低温、湿热为一体的试验箱—冷热冲击试验箱。艾思荔品牌冷热冲击试验箱用于检测电子、汽车、橡胶、塑胶、航太科技、及高级通信器材等产品在反复冷热变化下的抵抗能力。
如题，高温拉伸试验机询价电话 13771031926 曹东彦E-mail caodongyan@163.com
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