在日常工作中常常遇到GB/T1633-2000《热塑性塑料维卡软化温度的测定》和GB/T1634-2004《负荷变形温度的测定》两个评价塑料耐热性的标准，我就不十分清楚两标准在评价这方面有何不同，一般来说同一热塑性塑料的维卡软化点温度较热变形温度要高，哪个才是塑料使用的上限温度？[em0803]
做镁砂氧化镁含量的EDTA滴定法实验。样品熔融温度为1000℃，4~5分钟。实验室的电阻炉坏了，可以用材料高温软化荷重测定仪代替吗？熔样的坩埚为白金坩埚，会不会和材料高温软化荷重测定仪里面的电热偶反映？先谢谢各位了!
目前我们实验室的TMA的探头是压缩式探头，主要用来测试材料的热膨胀系数。现在客户要求用TMA测试材料的热变形温度，不过测试夹具要更改为拉伸夹具。各位实验室的TMA有用拉伸夹具测试材料的热变形温度吗？如果用压缩夹具，能不能测试出来材料的一个大概的热变形温度呢？欢迎各位讨论。
请问热变形温度与长期使用温度有什么区别?[em27]
今年本人的最后一篇参赛作品了！板材的热变形温度研究实验设计背景：应客户要求和实验室自身探索需要。一、研究板材的热变形温度影响因素。主要考察了三个变量：板材的前处理条件：烘烤温度、烘烤时间，测试升温速率。二、实验设计表：实验方案设计板材编号烘烤温度（℃）烘烤时间（h）升温速率（℃／min）1005和102180125和103180245和104200125和105200245和10三、测试谱图统计如下：[img
1、知道塑料的热变形温度对实际应用有什么帮助？2、使用TMA测试热变形温度时，形变量γ选择多少？是0.2%吗？
请问各位同仁，有没有使用过高铁的仪器——电脑系统维卡/热变形温度试验机，我们现在有一台，HV-2000-C3型的，在电脑上操作的时候，有时候会出现电脑上整个控制程序自己突然消失。想询问一下，有没有同仁使用同一型号的机子有出现这种情况。如果没有，那请教各位，是什么情况出现这种问题。[em06] [em11]
下图是ASTM D5470测试方法中的测试模型，采用ASTM D5470热阻测定仪或导热仪使用中测量精度的影响因素主要有以下几个方面：http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/03/201503182256_538771_3384_3.png 1. 针对不同的热阻范围需要采用不同热流测量范围的热流计，这就需要采用不同材质来制作热流计，如分别采用不锈钢和铜等材料制成不同测量范围热流计。一般热流计金属棒上插入了多只温度传感器以及外围的隔热材料组件，在不同热流计测试过程中，这就使得操作人员不可能去更换对应的热流计，如此就必须配置和购买至少两套热阻测定仪或导热仪来覆盖尽可能宽泛的热阻和热导率测量范围。很多测试机构为了节省经费一般只购买一套设备来进行全量程的测试，这就使得在某一区间的热阻和导热系数测量存在巨大误差。 2. ASTM D5470方法中，是通过测量热流计金属棒轴向上的温度分布来计算获得流经试样的热流，而温度分布是通过间隔布置在金属棒上的多只温度传感器进行测量来获得。由于金属材料的导热系数很大，这就使得两两温度传感器之间的温度差很小，为了保证准确测量出热流计棒上相应位置处的温度，必须采用更高测量精度的铂电阻温度传感器，采用测量精度不高的热电偶往往会带来较大误差。 3. 上下两个热流计的尺寸完成一致，并要求压紧试样过程中上下两个热流计要完全对准，而且要求两个热流计的端面平行度和端面光洁度非常高，以免造成被测试样的厚度不均匀和热流计端面粗糙所带来的接触热阻，这就对热流计的上下移动机构和对准机构的精度要求非常高，这部分内容占了整个ASTM D5470热阻测定仪或导热仪的大部分费用。考核ASTM D5470热阻测定仪或导热仪测量精度的一种方法是空载测试，即不加载任何被测试样，只使得上下两个热流计金属棒直接对准接触，由此测量出此时的接触热阻，此接触热阻就是仪器的最小热阻分辨率，这个空载热阻测量值越小，说明导热仪的测量分辨率越高，测量试样时越是容易达到更高的测量准确度。 4. 热阻测量准确度除了与温度测量准确度有关外，还与试样上的加载压力测量准确度有关，因此压力传感器要具有一定的准确度才行。同时，金属棒热流计和被测试样在受热时会受热膨胀，在膨胀过程中势必会引起压力的改变，因此热阻或导热系数测量要在温度和压力都稳定的情况下测量，否则也会带来误差。 5. 引起热阻或导热系数测量误差的另外一个重要因素是热流计和试样的散热影响，尽管很多测试设备都在金属热流计和试样外部都采取了一定的隔热措施，如采用隔热材料进行包裹，但还是会有部分热量会从热流计和试样上流失。最有效的办法是采用等温绝热措施，即在热流计棒和试样外部增加绝热屏，绝热屏上的温度分布与热流计金属棒和试样上的温度分布相同，通过等温绝热来消除热损失的影响。但这势必会大幅度的增加测试设备的造价。 6. 由于试样导热系数等于试样厚度除以试样热阻，因此采用ASTM D5470方法测量导热系数时要求精确测量被测试样的厚度，但恰恰这是最困难的事情。对于刚性材料来说，被测试样可以比较厚并且不宜变形，可以在进行实验前进行测量。但对于柔性材料，如导热酯、导热硅胶、硅胶导热片等，试样的厚度在压力加载后会发生改变，这就需要配置在线厚度测量装置。另外，在柔性试样加载后，试样厚度往往会降低到几十至几百微米，这对在线厚度测量来说几乎不可能实现准确测量，因此，厚度测量的准确度是采用ASTM D5470方法时带来误差的最大因素。我们可以经常看到国外厂家导热材料的性能指标中只提供热阻数据而没有提供导热系数数据，就是因为厚度测量几乎无法实现。就算有厂家能提供出导热系数数据，哪这个数据也会存在巨大的误差。
物理特性水分测定仪_卤素水分测定仪_红外水分测定仪主要是由称重系统和加热系统组成的，根据称重系统分为：应变式传感器水分测定仪、电磁平衡传感器水分测定仪；根据加热源分类可分为卤素节能环形灯加热卤素水分测定仪、红外灯泡加热红外水分测定仪； 【卤素环形灯】 环状的卤素灯确保样品得到均匀加热，操作简便、测量准确。卤素环形灯与红外白炽灯的最大差别在于一点，就是卤素灯的玻璃外壳中充有一些卤族元素气体(通常是碘或溴)，其优点是清洁、无附件、安装方便、温度可控等。其工作原理为：当灯丝发热时，钨原子被蒸发后向玻璃管壁方向移动，当接近玻璃管壁时，钨蒸气被冷却到大约800℃并和卤素原子结合在一起，形成卤化钨(碘化钨或溴化钨)。卤化钨向玻璃管中央继续移动，又重新回到被氧化的灯丝上，其遇热后又会重新分解成卤素蒸气和钨，这样钨又在灯丝上沉积下来，弥补被蒸发掉的部分。通过这种再生循环过程，灯丝的使用寿命不仅得到了大大延长(几乎是红外白炽灯的4倍)， 【关于红外灯泡】由熔凝的石英管与辐射元件组成 红外线灯泡是聚焦加热主要用于工业加热或烘干，如玻璃制品、金属零件、线路板封装、胶片等，以及其它烘干、干燥、加热，石英近红外、远红外灯采用透明或半透明石英玻璃作为灯管外壳可生产近红外线辐射谱线或远红外线辐射谱线，是典型的古老加热方法，我们也利用紫外灯来治疗某些皮肤疾病或在室内就可得到在阳光下暴晒才能得到的古铜色皮肤。 【应变式传感器】应变式传感器是基于测量物体受力变形所产生的应变的一种传感器。将应变片贴在西、悬臂梁(弹性元件)上,当被测物移动,测杆移动,拉簧伸长,使悬臂梁变形，从而引起应变片电阻发生变化.这种方法可用于测力、位移、压力、加速度等物理参数。其特点：结构简单、造价低，重量比较轻、但精度有限，目前不能做到很高精度； 【电磁平衡传感器】工作原理是在测量被测物体的质量时不用测量砝码的重力，而是采用电磁力与被测物体的重力相平衡的原理来测量的。秤盘通过支架连杆与线圈连接，在称量范围内，当被测重物的重力通过连杆支架作用于线圈上，方向向上，这时在磁场中若有电流通过，线圈将产生一个电磁力 其特点是称量准确、精度可靠、性能稳定、重复性强、显示快速清晰并且具有自动检测系统、简便的自动校准装置以及超载保护等装置。 【电磁平衡传感器】卤素加热快速水份测定仪是我公司新研制的新型快速水分检测仪器。采用国际最先进的称重系统。其特点是称量准确可靠、显示快速清晰并且具有自动检测系统、简便的自动校准装置以及超载保护等装置。是一种新型快速的水分检测仪器。环状的卤素灯确保样品得到均匀加热，操作简便、测量准确。水分测定仪在测量样品重量的同时，仪器采用环形管卤素加热方式，快速干燥样品，在干燥过程中，水分仪持续测量并即时显示样品丢失的水分含量%，干燥程序完成后，最具有可替代性,且检测效率远远高于烘箱法。一般样品只需几分钟即可完成测定。该仪器操作简单，测试准确，显示部分采用液晶显示屏-使屏幕更加清晰明亮，示值清晰可见，分别可显示水分值，样品初值，终值，测定时间，温度初值，最终值等数据，并具有与计算机，打印机连接功能。因此该水分仪可广泛应用于一切需要快速测定水分的行业终测定的水分含量值被锁定显示。与国际烘箱加热法相比，卤素加热可以在高温下将样品均匀地快速干燥，样品表面不易受损，其检测结果与国标烘箱法具有良好的一致性,，如医药，粮食、饲料、种子，菜籽，脱水蔬菜、烟草，化工，茶叶，食品、肉类以及纺织，农林、造纸、橡胶、塑胶、纺织等行业中的实验室与生产过程中。同时满足固体、颗粒、粉末、胶状体及液体含水率的测定要求。以下内容全删了，都是链接隐形广告的。 jackcong
机械杂质是指石油或石油产品中不熔和油和规定溶剂的物质的量的总和。 如泥砂、尘土、铁屑、纤维和某些不溶性盐类。机械杂质可用沉淀或过滤等方法除去。对轻油来说，机械杂质会堵塞油路，促使生胶或腐蚀；对锅炉燃料，会堵塞喷嘴，降低燃烧效率，增加燃料消耗。对润滑油，则会破坏油膜，增加磨损，堵塞油过滤器，促进生成积炭等。所以称之为机械杂质，机械杂质来源于油品的生产、贮存和使用中的外界污染或机械本身磨损，大部分是砂石和积碳类，以及由添加剂带来的一些难溶于溶剂的有机金属盐。其测定按GB/T 511-83石油产品和添加剂机械杂质测定法（重量法）进行。机械杂质测定仪测试过程是：称取100g的试油加热到70℃到80℃，加入2-4倍的溶剂。在已衡重的空瓶中的纸上过滤，用热溶剂洗净滤纸瓶再称重，定量滤纸的前后重量之差就是机械杂质的重量，由此求出机械杂质的质量分数。[font=&]得利特（北京）科技有限公司专注于油品分析仪器的研发和销售活动，我公司产品有：酸值测定仪、微量水分测定仪、凝点倾点测定仪、体积电阻率测定仪、介电强度测定仪、介质损耗测定仪、水溶性酸测定仪、界面张力测定仪、析气性测定仪、[url=https://insevent.instrument.com.cn/t/Mp]气相色谱[/url]分析仪等多种绝缘油分析仪器、燃料油分析仪器、润滑油分析仪器,水质分析检测仪器、气体检测仪器，型号多，质量保证，可定制。他们家发动机油表观粘度测定仪性能比较稳定且符合GB/T6538标准。[/font][font=&][/font]
维卡软化点、热变形温度的资料，谁有吗？
自燃点测定仪，依据《DL/T706中华人民共和国电力行业标准--电厂用抗燃油自燃点测定方法》，为各大、中型发电企业及电厂用抗燃油的生产、检验部门专门设计制造，本仪器仅适用于执行DL/T706的试验、检验部门。（吉分已用 05.20）仪器安装1仪器在严寒和酷热高湿环境中运输、贮存后，应在5℃～40℃的正常工作温度下放置12小时后，方可使用。2开箱后，应按装箱单所列各项认真清点，确认备件是否齐全，并仔细检查仪器外观有无损伤，如有异常，请及时与本公司或售卖给您的经销商联系。3将仪器放置在实验室试验平台上。4将仪器的接地端子（在仪器后部）与大地良好、牢固地连接。5确认仪器上所有开关均处于关闭状态，然后接好电源线。自燃点测定仪的国产生产厂家北京得利特的就符合多种标准，型号也比较多。他们主要产品仪器有动粘度测定仪，微量水分测定仪，颗粒计数器，酸值测定仪、界面张力测定仪、石油密度测定仪，自燃点测定仪，空气释放值测定仪、馏程测定仪等多种润滑油分析仪器、燃料油分析仪器、绝缘油分析仪器,水质分析检测仪器、气体检测仪器。
倾点测定仪、凝点测定仪、浊点测定仪、冷滤点测定仪是很多行业都会需要测定的指标，他们的共同点就是同属于低温测定仪 。在查关于国产的油品分析仪器资料发现，北京得利特公司的仪器对于这四个指标都有涉及，涉及很全面，仪器相对也是比较稳定 。其中倾点测定仪，凝点测定仪 可以集合成一台仪器，有一个A1120自动凝点倾点测定仪符合GB/T510-83及GB/T3535-2006标准用于测定变压器油、润滑油及轻质油的凝固点值倾点值，液晶屏幕中文人机对话图形显示界面，制冷深度、试油标号、检测气压、试验日期等参数具有菜单导向式输入，方便直观。汉字操作软件提示修改功能，界面清晰，易操作，打印试验数据，实现了试验全过程微机自动化，是理想的进口仪器替代产品。图形动态模拟工作过程，屏幕在现试验过程，实时跟踪油质温度的变化状态，半导体制冷，测试速度快，结果准确，可单独测试凝点、倾点值，也可同时测试，一机两用，注油、测试、放油、打印微机自动完成 配有时钟等多种参数表示。浊点测定仪则对应能找到A2180全自动浊点测定仪适应标准GB/T6986《石油产品浊点测定法》，采用现代高新微电子控制技术，采用MCS-51系列单片机作为系统控制核心。冷滤点测定仪则能找到A2030冷滤点测定仪符合SH/T 0248，适用于测定馏分燃料包括含有流动改进剂或其它添加剂的柴油发动机燃料、民用取暖装置使用燃料的冷滤点。
请问热变性温度和维卡温度有什么区别？测量前需要做哪些工作？
自动开口闪点测定仪适用标准： GB/T267-88 、ASTM D92、GB/T3536-2008，采用触摸屏代替键盘操作，液晶大屏幕LCD全中文显示人机对话界面，全屏触摸按键提示输入，方便快捷，开放式、模糊控制集成软件，模块化结构，符合国标、美国、欧盟等标准。应用于铁路，航空，电力，石油行业及科研部门等。[img=,690,690]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/06/202106151121389564_2019_3145235_3.jpg!w690x690.jpg[/img]仪器特点:1.采用彩色液晶大屏幕显示，全中文人机对话界面，触摸屏式键盘，对可预值温度、试样标号、大气压强、试验日期等参数，具有提示菜单导向式输入2.模拟跟踪显示升温与试验时间的函数曲线，具 有中文操作软件提示修改功能配试验日期 、试验时间等参数提示功能3.配有标准RS232,485计算机接口，下位机储存100组历史数据，与计算机相连可大容量存储数据并可长期保存，传送数据，上位机可修改下位机参数4.自动校正大气压强对试验的影响并计算修正值5.微分检测，系统偏差自动修正6.扫描、点火、检测、打印数据自动完成7.电子引火，强制风冷8.可检测燃点技术参数:工作电源： AC 220V±10%， 50Hz量程：室温～400℃；分辨性：0.1℃重复性：≤4℃ 再现性：≤8℃升温速度：符合GB/T3536-2008标准；点火方式：电子引火、气体火焰。适应环境温度：10-40℃ 适应环境湿度：85%整机功耗：不大于400W得利特（北京）科技有限公司20多年专注于油品分析仪器的研发和销售活动，我公司产品有：运动粘度测定仪、开口闪点测定仪、液相锈蚀测定仪、抗乳化测定仪、泡沫特性测定仪、空气释放值测定仪、氧化安定性测定仪等多种润滑油分析仪器、燃料油分析仪器、绝缘油分析仪器,水质分析检测仪器、气体检测仪器，型号多，质量保证，可定制。
变形温度对材料力学性能的影响实验 Effect of Deformation Temperature on Mechanical Properties of Materials 3.1 前言 变形温度是影响金属材料力学性能的重要参数之一，研究变形温度对金属材料力学性能的影响规律，对于在实际生产中确定合理的变形温度范围、保证产品性能和设备安全、节约生产成本、提高生产效率具有着重要的意义。 3.2 变形温度对材料强度和塑性指标的影响 3.2.1 实验目的 (1) 测定在不同变形温度条件下，金属材料的各项强度和塑性指标（包括屈服强度、抗拉强度、延伸率、面缩率等）的变化，并绘制加工硬化曲线、塑性图。 (2) 学会使用拉伸试验机测试材料的拉伸性能。 (3) 综合运用所学理论知识对实验结果进行分析，研究变形温度对金属材料塑性和变形抗力的影响，提出研究报告,提高独立分析问题和解决问题的能力。 3.2.2 实验原理 金属的塑性和变形抗力为变形金属重要的工艺性能，是确定其塑性加工工艺规程的重要理论依据。测定材料拉伸性能的试验方法很多，拉伸试验是其中一种十分重要的方法，本实验即采用拉伸法。 塑性是指变形金属在外力作用下，稳定地发生永久变形而不破坏完整性的能力，金属塑性的大小，用其塑性指标来表示。变形温度是决定金属塑性大小的因素。通常随着变形温度的升高，金属塑性增加。但在此塑性增高的过程中，其变化是波浪式的。如图3-1所示，随着温度的升高，在曲线中会出现有脆性区，脆性区数目视具体的变形金属而定。 变形抗力是指变形物体实现塑性变形的应力强度，其变化规律是随温度的升高而降低。变形温度随温度变化的关系式可有如下形式。 （3-1） 式中 Pt1—温度t1时的变形抗力； Pt2—温度t2时的变形抗力； α—温度系数。 图3-1 温度对塑性影响典型示意图 图3-2 P－ΔL曲线 3.2.3 实验材料及设备 (1) 热拉伸试验机；(2) 千分尺、卡尺、钢板尺、划规、引伸仪；(3) 标准拉伸试样若干根。 3.2.4 实验方法和步骤 (1) 将各试样画好标距，10mm为一格。测出各试样的原始尺寸L 0、B0、t0，并做好记录； (2) 估算最大载荷，选好测力盘； (3) 测力盘指针调零，检查绘图部分和其他部分有无故障； (4)在炉温控制器上，将温度控制指针调至所需温度，当炉到达所需温度时要保温20分钟； (5)慢速加载，当自动绘制B的P-Δt曲线上出现锯齿形时，记录下对应的屈服点的载荷P，如图3-2。 (6)继续加载，试样出现颈缩时，测力盘上主动针不再升高，记录下最大载荷Pb； (7)关闭实验机取下试样，将试样对准断口，测量试样断后的标距长度l1及断口处直径d1； (8)按下述公式计算变形金属的塑性指标和抗力指标。 延伸率： （3-2） 断面收缩率： （3-3） 屈服极限： （3-4） 抗拉强度： （3-5） 式中 lo、A0—试验前的标距和横截面积； l1、A1—拉断后的标距和断处横截面积。 3.2.5 实验要求 (1) 预先设计出记录表格，做好各项记录，数据准确真实。 (2) 要求在开机操作前，能口述拉伸操作的全部过程，并通过实验学会独立操作。 (3) 独立处理数据，独立完成实验报告。 3.3 变形温度对材料冲击韧性指标的影响 3.3.1 实验目的 (1) 通过实验加深理解金属材料的各项冲击韧性指标、韧性—脆性转变温度等的意义和测定方法； (2) 学会使用冲击试验机测试材料的冲击韧性； (3) 比较不同试验温度下金属材料的冲击韧性指标的变化； (4) 综合运用所学理论知识对实验结果进行分析，研究变形温度对金属材料冲击韧性的影响，提出研究报告,提高独立分析问题和解决问题的能力。 3.3.2 实验原理 利用冲击试验机测定材料在不同温度下的冲击韧性参数，并根据试验结果确定材料的韧性—脆性转变温度。 冲击试验机的构造原理如图3-3所示。试验在摆锤式冲击试验机上进行，将试件水平放置于试验机支座上，缺口位于冲击相背方向。冲击时将具有一定质量G的摆锤举至具有一定高度H1的位置，使其获得一定位能GH1，释放摆锤冲断试件后摆锤的剩余能量为GH2，则摆锤冲断试件失去的位能为GH1-GH2，此即为试件变形和断裂所吸收的功，称为冲击吸收功，以AK表示，单位为J。 国家标准规定冲击弯曲试验用标准试样分别为夏比（Charpy）U型缺口试样和夏比V型缺口试样，所测得的冲击吸收功分别记为AKU和AKV。 体心立方金属及合金或某些密排六方晶体金属及合金，尤其是工程上常用的中、低强度结构钢，当试验温度低于某一温度tk时，材料由韧性变为脆性状态，冲击吸收功明显下降，断裂机理由微孔聚集变为穿晶解理，断口特征由纤维状变为结晶状，这就是低温脆性。转变温度tk称为韧脆转变温度。 系列冲击实验是分别在低温、室温和高温下进行时可以得到一系列冲击值AK，将这些冲击值与所对应的实验温度在直角坐标系中标出，然后用光滑曲线将这些实验数据连接起来，可以得到实验材料的冲击韧性与实验温度的关系曲线，即AK-t，如图3-4所示。这种不同温度下的冲击试验称为系列冲击试验。据此可以评定材料的低温脆性、蓝脆和重结晶脆性等，而这些脆性是材料使用中力图避免出现的，因此系列冲击试验有一定的实用意义。 3.3.3 实验材料及设备 (1) 摆锤式冲击试验机； (2) 干冰、酒精、水银温度计、镊子、保温材料制成的方槽； (3) 标准V形缺口冲击试样若干根。 3.3.4 实验方法和步骤 (1) 常温下材料冲击韧性的测定： 1) 将试件水平放至冲击试验机支座上，缺口向上,并使之恰好处于摆锤摆动的轨迹内； 2) 将摆锤向上摆起一定角度，然后突然落下,使试件受到冲击而折断； 3) 记录试样所消耗的能量A； (2) 0℃、-20℃、-40℃、-60℃条件下材料冲击韧性的测定： 1) 将试件放入一个盛有适量酒精的槽中； 2) 插入水银温度计； 3) 然后用镊子取少量干冰放入槽中, 轻轻搅拌使之溶化,监测温度； 4) 当温度降低到低于试验温度以下3～4℃时,用镊子夹出试件,并放到试验台上； 5) 以下实验步骤与“常温下材料冲击韧性的测定方法”相同。 3.3.5 实验要求 (1) 将试件按照顺序编号，切勿混号。 (2) 做好各项记录，数据准确真实，预先设计出记录表格。 (3) 要求在操作前，能口述操作的全部过程，并通过实验学会独立操作。 (4) 独立分析实验数据，独立完成实验报告。 3.4 参考文献 1 赵德文．材料成形力学．沈阳：东北大学出版社，2002 2 王占学．材料成形金属学．第四版，北京：冶金工业出版社，2003
想买一台最低成膜温度测定仪，哪个厂或哪个牌子的比较好？有知道的请说一下，谢谢。欢迎厂商或代理商提供详细信息。
[size=16px][font=-apple-system, BlinkMacSystemFont, &][color=#05073b]运动粘度测定仪的检测原理[/color][/font]运动粘度测定仪的检测原理主要基于斯托克斯定律，即当一个小球在粘度恒定的液体中沉降时，其沉降速度与液体的粘度和小球的直径有关。具体来说，运动粘度测定仪通过测量一定体积的液体在一定温度下通过加压器的精密空间内流动所需的时间来计算液体的粘度。此外，该仪器还利用了牛顿黏性定律，即在恒定剪切力作用下，液体的剪切变形与时间成正比。因此，运动粘度测定仪也可以通过测量液体的剪切力和时间来计算液体的粘度。在实际应用中，运动粘度测定仪的主要部件包括测量系统、温度控制系统和样品输送系统。测量系统由加压器、传感器和计算机控制单元等组成，可以施加压力打开样品流动通道，检测流量并将其传输到计算机控制单元中进行分析和计算，产生粘度值。温度控制系统可以维持样品的温度在测量过程中保持恒定，以确保测量结果的准确性。样品输送系统则包括样品接收系统和样品输送部分，用于将待测液体输送到测量系统中进行测量。综上所述，运动粘度测定仪的检测原理基于斯托克斯定律和牛顿黏性定律，通过测量液体的流动时间或剪切力和时间来计算液体的粘度。这种仪器在石油、化工、医药、食品等领域中广泛应用，可以快速、准确地测量液体的粘度，为生产和质量控制提供重要的技术支持。[img=,690,690]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2024/02/202402081003295316_9391_6098850_3.jpg!w690x690.jpg[/img][/size]
[color=#990000]摘要：本文根据公开文献报道，介绍国内在航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构热变形测试技术方面的研究进展，分析国内现有技术手段存在的不足和问题，并明确了尺寸高稳定性复合材料桁架的技术要求，为下一步热变形测试技术明确发展目标。[/color][color=#990000]关键词：尺寸稳定性,桁架,热变形,热膨胀系数,航天器[/color][align=center][img=,690,390]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901221809393985_5910_3384_3.jpg!w690x390.jpg[/img][/align][hr/][color=#990000][b]1. 引言[/b][/color] 尺寸高稳定性复合材料结构是轻质、高精度航天器结构的重要发展方向，欧美国家自上世纪90年代就开始研究零膨胀、高/超高稳定性的航天器复合材料结构，并用于太空望远镜及其他光学仪器的支撑结构、天线反射面和重力梯度仪基座等。 传统航天器结构一般只要求高刚度、高强度、轻质量，对于尺寸稳定性的要求不是很高。但近些年来，随着遥感卫星、空间探测器、太空望远镜等高精度航天器对超稳平台的需求，尺寸高稳定性复合材料结构方面的研究也逐渐得到重视。 2010年以来，我国航天领域也开展了尺寸高稳定性复合材料结构的工程应用研究，主要用于卫星相机和其他精密仪器设备的支撑。为了满足这些仪器高分辨率有效载荷设计及安装要求，各种仪器必须具备高稳定的结构安装平台，安装平台既起支撑连接作用，又要具备耐受真空、温度影响的高的尺寸稳定性。高稳定结构在满足刚度、强度要求的基础上，应进一步满足地面温湿度环境和空间交变温度环境下的结构微变形要求。因此，高稳定结构研制须解决结构热稳定性的测试问题，以验证高稳定结构的热稳定性设计，为仿真模型修正提供依据，并对最终航天器高稳定结构进行考核和评价。 本文将根据公开文献报道，介绍国内在航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构热变形测试技术领域内的研究进展，分析国内现有技术手段存在的不足和问题，并明确了尺寸高稳定性复合材料桁架的技术要求，为下一步热变形测试技术明确发展目标。[color=#990000][b]2. 国内测试技术现状[/b][/color] 根据文献报道，2013年中国空间技术研究院研制的某卫星高稳定、高精度复合材料桁架结构，如图2-1所示，承载着敏感器、天线等精密设备。[align=center][color=#990000][img=,690,213]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901221812085502_1103_3384_3.png!w690x213.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-1 尺寸高稳定性桁架结构示意图和坐标系[/color][/align] 根据卫星的任务要求，该桁架结构不仅需要满足承载强度要求，而且还要保证其上设备与基准的相对位置或指向关系稳定不变，即在外部环境条件变化时，其结构几何尺寸变化很小或趋于零。为了满足设备的高精度安装及在轨高稳定性的要求，必须首先保证该桁架结构的制造精度及在轨的热稳定性。 针对热稳定性的考核测试，文献从桁架材料样品的热膨胀系数测试和整体桁架热变形测试两个不同尺度上进行了研究。[color=#990000]2.1. 样品热膨胀系数测试[/color] 样品级的热膨胀系数测试分别采用了德国耐驰公司的DIL 402C 热膨胀仪和国产热膨胀仪，并进行了测试结果对比，这两种仪器都是顶杆法热膨胀仪。因为受各种因素的限制，顶杆法热膨胀仪的测量精度最多能达到-7量级的水平，在没有采用低膨胀系数标准材料进行考核和校准的前提下，所以文献得到的桁架材料热膨胀系数测量结果只能确定在-7量级，无任何测量不确定度范围。 造成普通顶杆法热膨胀仪测量准确性无法满足低膨胀/超低膨胀材料需求的主要原因如下： （1）热膨胀仪中的顶杆材料一般选用的是热膨胀系数为5.3×10-7/K的熔融石英，这就限制了顶杆法热膨胀仪的测试能力。 （2）在-5~+50℃范围内，样品温度的热电偶测温传感器和电加热控制方式很容易造成将近1℃的测量不确定度，室温附近热物理性能测试的最大误差源往往都是温度项。 （3）在普通顶杆法热膨胀仪中，测量样品变形的位移传感器测量不确定度往往在0.5~3微米范围内，并需定期进行计量校准。有些热膨胀仪只给出测量分辨率而不给出测量不确定度（或精度和误差等）和温度漂移指标，往往很容易夸大测试能力，需谨慎对待，需采用不同热膨胀系数范围的相应标准材料进行考核和校准。[color=#990000]2.2. 桁架全场热变形测试[/color] 针对高稳定性桁架，文献认为其整体桁架结构最小热变形仅为2微米左右，在对桁架结构进行热稳定测试时设计了以下要求： （1）热稳定试验测试系统理论精度至少达到微米级； （2）测试系统须耐受一定环境噪声、设备噪声及温度波动； （3）整体桁架全场测量，尽可能减少测试仪器对结构热变形的影响，理想测试方法为非接触测量。 针对上述要求，文献提出了基于数字图像的散斑测试技术，并进行了热稳定测试研究。散斑测量装置为定制丹麦Dantec Dynamics公司的Q-400测试系统，可非接触测量全场变形，如图2-2所示。在测试开始时，被测物体表面涂有随机散斑，通过2台专用高精度CCD相机追踪温度加载前后的散斑变化；采用相关算法计算出物体表面因变形引起的变化，获得每个点的三维位移矢量，进行计算出全场每点的变形值和应变值，变形测量精度达到微米级。[align=center][color=#990000][img=,690,351]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901221812272113_6108_3384_3.jpg!w690x351.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-2 Q-400测试系统[/color][/align] 据文献报道，被测桁架结构由杆件和接头组成，最大外包络尺寸（未安装设备）为 1532 mm×837 mm×392 mm，温度范围为20～45℃，每间隔5℃测量一次变形，测试现场照片如图2-3所示。[align=center][color=#990000][img=,690,382]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901221813028822_5623_3384_3.png!w690x382.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2-3 热变形测试[/color][/align] 整个测试过程中使桁架结构件经历7次热循环，随着循环次数增加，桁架结构变形量（天线a安装点相对敏感器c安装点的距离变化）减小，且逐渐趋于稳定，最初的变形量为3um/K，最终变形量为0.7um/K。相对于20～45℃的温度变化范围，近25℃的热循环温度变化使得桁架结构的总变形量范围应该为17.5~75um。如果天线a安装点与敏感器c安装点的间距按照1.5 m进行计算，那么相应的热膨胀系数变化范围为（0.7~3）×10-6/1.5=0.47~2×10-6/K，这与样品的热膨胀系数测试结果基本相吻合，多次热循环后的最终热膨胀系数处于一个量级。对于桁架结构上述变形量，采用数字散斑法还算能勉强进行测试，但如果桁架复合材料的热膨胀系数降低到5×10-8/K，那么桁架结构最终最小总变形量为25×1.5×5×10-8=1.9um，或0.075um/K；如果热膨胀系数再降低到1×10-8/K，桁架结构最终最小总变形量将为25×1.5×1×10-8=0.375um，或0.015um/K。对于这种微变形，再采用同量级精度的散斑法就无法进行测量，桁架结构的热变形规律基本淹没在散斑法的系统测量误差之内，而这种-8量级的超低热膨胀系数复合材料早在上世纪七八十年代NASA就应用在桁架结构中，这也是我国航天器复合材料桁架结构的必然趋势。 综上所述，桁架结构数字散斑法热变形测试中存在以下几方面的问题： （1）测试前需要在桁架上涂覆散斑涂料，可能会给桁架带来影响。 （2）在文献中，标称激光散斑测量变形的精度为1微米，这已经达到了激光散斑法的测量极限，无法满足今后低变形桁架的测试需要。 （3）激光散斑法无法进行真空环境下的原位全场测量。 （4）国外研究和应用桁架技术已有四十年以上的经历，对桁架及其复合材料的热膨胀系数和热变形进行过大量测试方法研究，但从未在相关报道中看到过采用散斑法测量桁架结构的热变形，绝大多数采用的都是准确性更高的激光干涉法。[b][color=#990000]3. 尺寸高稳定性复合材料桁架热变形测试要求[/color][/b] 根据文献和国外的发展历程，对于尺寸高稳定性复合材料桁架热变形测试需要满足以下几方面的要求： （1）为长期控制结构在轨期间的变形，除需测量材料的热膨胀系数之外，还需测量材料的湿热膨胀系数。 （2）为进一步降低复合材料的热膨胀系数，并获得超稳定的结构，还需深入研究复合材料的铺层设计、热膨胀系数的预测方法，同时提高样品级别的热膨胀系数测量准确性，要具备测量热膨胀系数1~5×10-8/K范围的能力。 （3）为进一步提高复合材料桁架结构整体变形测量的准确性、减小测量不确定度，需具备模拟空间环境的真空（低气压）条件下的原位测量能力，利用真空环境消除或减弱热对流所带来的不确定度。更准确的说，要对大尺寸桁架结构0.1um的总变形量要有准确的测试能力。[color=#990000][b]4. 参考文献[/b][/color] （1）刘国青, 阮剑华, 罗文波, 白刚. 航天器高稳定结构热变形分析与试验验证方法研究. 航天器工程, 2014, 23(2):64-70. （2）马立, 杨凤龙, 陈维强, 齐卫红,李艳辉. 尺寸高稳定性复合材料桁架结构的研制. 航天器环境工程, 2016, 33(3).[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
这两天CNAS现场复评审被开了4个不符合项，其中之一是熔体流动速率测定仪校准结果中，聚乙烯熔体流动速率标准物质测试的偏差超过校准规范中要求的正负10%，而实验室自己用聚乙烯熔体流动速率标准物质做校准结果的实际应用评价是满足要求的。造成这种情况的原因是校准机构人员校准时未做温度修正，仪器显示温度与实测温度差比较大，造成测试结果差异大，胡乱出具了校准证书，还给贴上了绿色校准证。校准机构在市场化下，能力参差不齐。实验室从中吸取了不少教训，不知大家怎么看？
求购GR3500型氧弹卡计、氧指数测定仪、着火温度测定仪，最好能给出价格，
看到有版友问溶解氧的问题，想到一个困扰我很久的问题，请大家解惑我们的溶解氧测定仪是YSI的，测定之前要进行校正，当时工程师教的在20℃下校正到96.5%（成都地区），但实际环境有时候达不到20℃，比如25℃下校正到96.5%和20℃下校正到96.5%后分别测定BOD曝气水（水温为20℃），值会差很多，我的理解是BOD曝气水应该是饱和溶解氧的，在温度一样时，溶解氧含量应该是相同的，因此说明25℃下校正到96.5%是不正确的我的问题：1、根据公式（记不住了~），在相同地区，温度不同时，是不是应该校正到不同的百分比（96.5% or ?）2、如果是在25℃下进行的校正，测量20℃的水样时，结果是否准确？3、饱和溶解氧随温度升高是升高还是降低？
请问有快速水分测定仪测定固体物中的游离水分，温度应该在多少为宜？
我在用XT5熔点测定仪测熔点时温度升不上去，我的下限设置的是56度，上限设置的是156度， 温度总是升不上去，但是把下限温度调成156后温度就能升上去了 ，这是什么原因造成的呢？上下限温度之间有什么关系没有呢？
最近在德国耐驰公司的护热板法高温导热系数测定仪上进行隔热材料测试，在测试过程中发现耐驰公司的这个测试设备与ISO、ASTM和国标规定的护热板法标准有两处明显不同的地方，跟厂家联系也未获得满意答复，特此请教大伙帮忙参谋参谋。（1）在护热板法标准中规定护热板和量热板的表面要平整，在标准方法中对平整度给出过明确的要求。但在耐驰公司高温护热板法热导率测定仪中的护热板和量热板上面，均匀分布着很多螺纹孔。螺纹孔内已经安装了螺丝，但螺丝顶部与量热板表面至少还有1mm左右的空隙。在安装试样后，试样表面就会与量热板和护热板之间留有众多的空隙，这些空隙会不会给测试带来严重的接触热阻、同时还会影响试样表面的温度均匀分布和试样内部热流场的均匀分布呢？而且随着温度特别是随着策划四气压的不同，这些接触热阻会明显的发生变化，这是不是会对热导率测量带来影响呢？http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2014/09/201409171610_514239_2937345_3.png（2）在各种标准测试方法中规定护热板和量热板之间的温度差应采用多只热电偶构成的热电堆来进行高分辨率的检测和温度控制，使得护热板温度和量热板之间的温度差尽可能的小以达到量热板的护热作用。但在耐驰的高温热导率测试设备中，并未采用这项技术，而是采用了热电阻测温，这就相当于护热板和量热板之间的温度差就是两只热电阻之间的温差。这是第一次遇到在护热板法导热系数测量中采用热电阻来代替热电堆进行护热保护的情形，这是不是会带来严重的侧向热损而使得测量误差较大呢？
全自动焦油馏程测定仪准备工作1清洁_每次蒸馏前，清洗蒸汽温度传感器和接收量筒。_每次蒸馏前，清洗蒸馏烧瓶，并烘干。_每次蒸馏前，用随仪器提供的清洗器拉绳将冷凝管拉动一次或两次，避免冷凝器内有液体残留或冷凝水，影响初馏点。2试样准备_将试样倒入接收量筒至100mL刻线，确保试样凹液面底部准确处于100mL刻线处。_将1块或2块沸石放入蒸馏烧瓶中。_将接收量筒中的试样倒入蒸馏烧瓶中，确保蒸馏烧瓶的支管指向上方，否则倒入的试样就可能通过此支管流出。注意：将试样倒入烧瓶后，不要清洗和烘干量筒，否则结果就会出现误差。3蒸馏烧瓶安装_将合适的耐热隔板，放在加热器上，耐热隔板的直径根据标准确定。_加热炉放置耐热隔板处有两层台阶，大于等于50mm孔径的耐热隔板须放置在上层台阶上，其他孔径的耐热隔板须放置在下层台阶上。_将装有蒸汽温度传感器的塞子安装到蒸馏烧瓶上，蒸汽温度传感器安装位置如下图：_将蒸馏烧瓶放在耐热隔板的中心，将撤火装置压把向下缓慢压，升高加热器，直到蒸馏烧瓶的支管末端恰好装入冷凝器开口。_在蒸馏烧瓶的支管末端与冷凝器之间有1个聚四氟乙烯塞，将其旋紧，防止蒸馏过程中蒸气溢出。4放置量筒_在接收量筒中挂入导流板，确保导流板末端与量筒壁接触，这样滴液可以沿着筒壁下流。如果滴液自由落入量筒中的液体体积测量就会不准确。_将量筒放置在接收室中，导流板的下末端在前面。量筒体积刻度面向操作者。_关闭接收室的门，这样就可以保持规定的接收室温度。[font=&]馏程测定仪的国产生产厂家--北京得利特的就符合多种标准，型号也比较多。他们主要产品仪器有馏程测定仪、铜片腐蚀测定仪、辛烷值测定仪、冷滤点测定仪、饱和蒸气压测定仪、硫氮测定仪、实际胶质测定仪、石油烃类测定仪、冰点测定仪、石油产品热值测定仪、X荧光硫元素分析仪、轻质石油产品硫含量测定仪、石油产品色度测定仪、化学试剂结晶点测定仪多种燃料油分析仪器、润滑油分析仪器、绝缘油分析仪器,水质分析检测仪器、气体检测仪器。[/font]
自动凝点倾点测定仪的工作原理自动凝点倾点测定仪符合GB/T510-83及GB/T3535-2006标准用于测定变压器油、润滑油及轻质油的凝固点值倾点值，液晶屏幕中文人机对话图形显示界面，制冷深度、试油标号、检测气压、试验日期等参数具有菜单导向式输入，方便直观。汉字操作软件提示修改功能，界面清晰，易操作，打印试验数据，实现了试验全过程微机自动化，是理想的进口仪器替代产品。图形动态模拟工作过程，屏幕在现试验过程，实时跟踪油质温度的变化状态，半导体制冷，测试速度快，结果准确，可单独测试凝点、倾点值，也可同时测试，一机两用，注油、测试、放油、打印微机自动完成 配有时钟等多种参数表示。工作原理微型计算机智能化控制，实现了测定过程全部自动化，即自动对试样加热50℃，自然降温至35℃，再自动将试样放入冷阱中，当试样温度达到检测温度时自动倾斜装有试样的冷浴箱45℃，并采用液位检测技术进行对试样的流动性-凝固点进行检测，每一次检测试样凝固性的全部过程都是一致的；由此保证试样的凝点是准确的。程序控制实现了测出试样的凝固点（即高于这个温度2℃试样就流动，和等于这个温度试样就凝固）；并自动数据存储和打印记录。自动凝点倾点测定仪的国产生产厂家北京得利特的就符合多种标准，型号也比较多。他们主要产品仪器有自动凝点倾点测定仪，运动粘度测定仪，微量水分测定仪，颗粒计数器，酸值测定仪、界面张力测定仪、石油密度测定仪，自然点测定仪，空气释放值测定仪、馏程测定仪等多种润滑油分析仪器、燃料油分析仪器、绝缘油分析仪器,水质分析检测仪器、气体检测仪器。
求符合新国标的cod快速测定仪，我公司需要检测cod，操作越简单越好（因为没有专门的实验人员），测值准确，价格当然越便宜越好，但质量也得过硬，售后方便，毕竟买来是要天天用的，已经有两台扔在那不能用了，请帮忙推荐推荐，谢谢！！！
请问专家：用脂肪测定仪测定脂肪时仪器的温度应设为多少合适？？？（我用的仪器是SZF-06A 脂肪测定仪）
[color=#990000]摘要：本文针对航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构的热变形测试，从样品的热膨胀系数测试到桁架全场大尺寸热变形测试，全方位提出了相应的解决方案。特别针对激光干涉法在大气环境下的高精度热变形测量，介绍了上海依阳公司开展的方案性试验结果，证明了激光干涉法完全可以用于大气环境下的位移测量，尽管测量精度有所降低，但完全可以满足百纳米量级的全场热变形测量，同时也证明了此方案的可行性，为打通整个技术路线奠定了基础。 [/color][color=#990000]关键词：尺寸稳定性,桁架,激光干涉法,热变形,热膨胀系数,航天器[/color][align=center][img=,690,387]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232018598367_8587_3384_3.jpg!w690x387.jpg[/img][/align][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#990000][b]1. 引言[/b][/color] 从目前公开报道的相关文献来看，国内在航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构热变形测量方面还刚刚起步，还没找到有效可行的测试技术方向和手段，而对于尺寸高稳定性复合材料桁架的热变形测试，需要满足以下几方面的要求： （1）为长期控制结构在轨期间的变形，除需测量材料的热膨胀系数之外，还需测量材料的湿热膨胀系数。 （2）为进一步降低复合材料的热膨胀系数，并获得超稳定的结构，还需深入研究复合材料的铺层设计、热膨胀系数的预测方法，同时提高样品级别的热膨胀系数测量准确性，要具备测量热膨胀系数1~5×10-8/K范围的能力。 （3）为进一步提高复合材料桁架结构整体变形测量的准确性、减小测量不确定度，需具备模拟空间环境的真空（低气压）条件下的原位测量能力，利用真空环境消除或减弱热对流所带来的不确定度。更准确的说，要对大尺寸桁架结构0.1 um的总变形量要有准确的测试能力。 本文针对上述要求，从样品的热膨胀系数测试到桁架全场大尺寸热变形测试，全方位提出了相应的解决方案。特别针对激光干涉法在大气环境下的高精度热变形测量，介绍了上海依阳公司开展的方案性试验结果，证明了激光干涉法完全可以用于大气环境下的位移测量，尽管测量精度有所降低，但完全可以满足百纳米量级的全场热变形测量。同时也证明了此方案的可行性，为打通整个技术路线奠定了基础。[b][color=#990000]2. 技术方案[/color][/b] 技术方案主要针对材料样品和整体桁架两个尺度级别的测试进行设计。样品级别的热膨胀和湿膨胀系数测试还采用顶杆法，整体桁架的热变形和热膨胀系数采用目前位移测量精度最高的激光干涉法，并实现激光干涉法既可以在大气环境下又可以在真空环境下进行测量。整体技术方案如图2-1所示。[align=center][img=,500,354]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232024059437_8538_3384_3.png!w690x489.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-1 热变形测试技术方案框图[/color][/align][color=#990000]2.1. 顶杆法高精度热膨胀系数测试方案[/color] 为了实现样品级别的高精度-8量级热膨胀系数测量，测试方案包括以下几方面的内容： （1）采用传统顶杆法进行样品级别的热膨胀系数测量，顶杆的作用是将样品的尺寸变化传递出来，而不是非接触式激光干涉法直接对镜面样品表面进行测量。选择顶杆法的目的是降低样品制作难度和测量光路的调整难度。 （2）顶杆法超低热膨胀系数测量装置放置在放置在大气环境中，由此在实现变温测量的同时，还可以进行变湿测量。另外，在大气环境下样品的辐射加热速度要比真空条件下快很多，这使得大气环境下的测试效率远高于真空条件下的测试。 （3）普通热膨胀仪中的顶杆材料一般选用的是热膨胀系数为5.3×10-7/K的熔融石英，这限制了顶杆法热膨胀仪的测试能力。在±50℃范围内，可选用热膨胀系数小于1×10-8/K零膨胀材料，并结合基线修正，可使顶杆法具有非常高的测量精度。 （4）在±50℃范围内，样品温度的热电偶测温传感器和电加热控制方式很容易造成将近1℃的测量不确定度，室温附近热物理性能测试的最大误差源往往都是温度项。为此选用高精度的液体循环浴加热方式和热敏电阻温度传感器，可大幅度降低温度项误差。 （5）热膨胀测试中的位移传感器直接选用绝对测量的激光干涉仪，这样可以保证几个纳米的测量精度（不是分辨率）。 （6）在超低热膨胀系数测试中，位移传感器随环境温度变化所带来的影响非常明显，所有高精度的位移传感器都有温漂指标。为此，要对位移传感器采取恒温措施，根据不同位移传感器的温漂指标确定传感器环境温度的稳定性和恒温手段。[color=#990000]2.2. 激光干涉法全场测试方案[/color] 为了实现尺寸高稳定性复合材料桁架结构的全场热变形测量，如图2-1所示，测试方案选择采用激光干涉测试技术，这主要是基于以下几方面原因： （1）激光干涉测试技术是目前工程应用中测量精度最高的成熟技术，由于是基于波长长度的测量，所以激光干涉法是一种绝对测试方法，比较容易实现几个纳米的位移测量精度。 （2）目前成熟的激光干涉测试技术，既可以测量热变形位移，又同时可以测量角度变化，非常适合桁架结构的全场热变形测量。 （3）目前成熟的激光干涉测试技术已经解决了以往激光干涉法测量对环境振动的苛刻要求问题，不再需要特殊和昂贵的抗震减震措施，在普通实验室的一般隔振台上就可以进行高精度测量。 激光干涉法全场测试方案是基于真空条件下的全场热变形测试，整个测试系统主要由真空系统、试验系统和测量系统三部分组成，整个测试系统放置在气浮隔振台上，如图2-2所示。[align=center][img=,690,274]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232024226897_8935_3384_3.png!w690x274.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-2 真空型激光干涉法桁架全场热变形测试系统结构示意图[/color][/align] 在实际测试过程中，根据被测对象情况，将激光干涉仪的分布位置设计为双端和单端测量布局两种形式。 双端测量布局形式如图2-3所示。[align=center][color=#990000][img=,690,246]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232137181177_6207_3384_3.png!w690x246.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-3 双端测量结构示意图[/color][/align] 双端测量布局具有以下特点： （1）光程差小，两端反射镜平行度要求不高，有利于保证测量精度。 （2）多通道测量和扩展成本高，两台干涉仪只能测量一个试样。 单端测量布局形式如图2-4所示。[align=center][color=#990000][img=,690,439]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232137381187_8450_3384_3.png!w690x439.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-4 单端测量结构示意图[/color][/align] 单端测量布局具有以下特点： （1）光程差大（试件长度），两反射镜平行度要求高，可能会带来一定误差。 （2）优点是便于今后多通道测量和扩展，一台激光器可带三台干涉仪进行三个试件测量。 （3）关键是可以进行空载测量，确定系统误差。 总之，对于尺寸高稳定性复合材料桁架结构的热变形高精度测量，采用真空型激光干涉法基本是国际上的主流测试方法，而且基本都是采用上述单端测量结构形式，由此可实现模拟空间真空环境的航天器桁架的原位热变形准确测量。 尽管真空型激光干涉法可以实现很高精度的热变形原位测量，且非常适合航天器桁架结构的整体性能评价和考核，但在实际应用中还存在以下几方面的不足： （1）为满足庞大尺寸的航天飞行器桁架结构热变形测试，需要将整个桁架结构件完整放置在相应庞大的真空腔体内，并需要对真空腔体的光学窗口和真空度进行长时间的精确控制，以消除真空度变化带来的一系列影响，这使得整个测试系统非常复杂和造价昂贵。 （2）在真空环境下热传递速度很慢，桁架的整体加热和控温方式很容易造成温度不均匀，而且桁架温度达到稳定需要漫长的恒温时间。因此对于大尺寸桁架的热变形测试需要采用分区加热方式，这造成加热系统也非常复杂，且恒温时间同样的漫长。 （3）真空型激光干涉法测试系统的兼容性和灵活性较弱，需要采用巨大的真空腔体才能满足各种尺寸规格桁架的热变形测试，相应的调试工作量巨大。 综上所述，对于航天器尺寸高稳定性复合材料桁架的热变形测量，特别是对于桁架管材和整体结构的研制和考核，更大的需求是测试简便快速、覆盖广和造价低的大气环境下的激光干涉法测试系统，在测量精度上至少要比国内目前采用的数字散斑法提高1~2个数量级。[b][color=#990000]3. 大气环境下激光干涉法位移测量试验考核[/color][/b] 在大气环境下，大气中气体的波动会造成激光波长的改变，从而影响激光干涉法测量的准确性和稳定性，且非常容易造成试验过程中断，因此绝大多数激光干涉法测量基本都是在精确真空度控制条件下进行。 为了考核大气环境下激光干涉法测量的准确性和稳定性，采用激光干涉仪位移测量系统，并结合各种不同的实验环境和密封手段，对不同光程长度进行了测试。[color=#990000]3.1. 可行性试验装置和方法[/color] 可行性试验装置是在一个可拆装式木箱中放入一块0.6 m左右的石英板，石英板上分别放置参考反射镜和测量反射镜，并在石英板一侧固定激光器和干涉仪，整个木箱放置在气悬浮隔振台上，整个装置结构如图3-1所示。[align=center][color=#990000][img=,690,305]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232025524053_1160_3384_3.png!w690x305.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图3-1 可行性考核试验装置结构示意图[/color][/align] 为考核方案的可行性，设计了两种测量模式，如图3-2所示。[align=center][color=#990000][img=,690,215]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026226487_6991_3384_3.png!w690x215.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图3-2 测量模式示意图[/color][/align] 在空载测量模式下，测量光和参考光都照射在一个平面反射镜上，这时激光干涉仪的位移测量值应为零。空载测量模式常用来考核激光干涉仪的系统测量误差，即考核各种试验环境条件对激光干涉仪位移测量的影响。 在差分测量模式下，测量光和参考光分别照射在测量反射镜和参考反射镜上，两反射镜之间的距离变化量就代表被测物热变形大小，由此来考核大气环境下空气波动对激光干涉仪位移测量稳定性的影响。[color=#990000]3.2. 考核测试条件和结果[/color] 为了模拟不同大气环境条件，设计了以下几种试验环境，如表3-1所示。[align=center][color=#990000]表3-1 大气环境试验条件[/color][/align][align=center][img=,690,202]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026395370_1501_3384_3.png!w690x202.jpg[/img][/align] 在以上测试环境条件下，分别进行空载和差分两种模式测量，每种模式下的测试持续15分钟（选择更长测试时间会受到环境温度变化带来的影响），并进行多次重复测量，计算出不同环境条件和测量模式下的测量误差平均值。测量结果如表3-2所示。[align=center][color=#990000]表3-2 考核试验结果[/color][/align][align=center][img=,690,323]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026537688_1320_3384_3.png!w690x323.jpg[/img][/align] 由表3-2所示的测试结果可以看出，通过增加密闭形式的木箱，可以大幅度降低空调和大气环境对测量带来的影响，在狭窄的密闭空间内，即使是大气环境下也能达到纳米量级的测量精度，由此证明了密闭容器大气环境下采用激光干涉法测量热变形技术方案的可行性。[color=#990000][b]4. 参考文献[/b][/color] （1）刘国青, 阮剑华, 罗文波, 白刚. 航天器高稳定结构热变形分析与试验验证方法研究. 航天器工程, 2014, 23(2):64-70. （2）马立, 杨凤龙, 陈维强, 齐卫红,李艳辉. 尺寸高稳定性复合材料桁架结构的研制. 航天器环境工程, 2016, 33(3).[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][align=center] [img=,690,215]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232023218793_4119_3384_3.png!w690x215.jpg[/img][/align]
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