[color=#990000]摘要：本文编译自美国交通部联邦公路管理局的技术简报，该技术简报描述了混凝土的热膨胀系数（CTE），其在混凝土路面行为中的作用，以及如何确定混凝土路面设计和分析目的的建议。讨论了“力学-经验路面设计指南”中混凝土路面性能预测模型的敏感性。描述了用于确定或估算CTE的实验室测试和其他方法，并总结了来自“长期路面性能”对路面部分的岩心所进行CTE的实验室测试结果，提供实用的指导路线来确定或估算CTE，并在设计和建造混凝土路面时考虑CTE对混凝土板对温度变化响应的影响。[/color][color=#990000]关键词：热膨胀系数,混凝土测试,混凝土公路设计,力学-经验路面设计指南[/color][color=#990000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][b][color=#990000]1. 引言[/color][/b] 混凝土在温度升高时膨胀，在温度降低时收缩。衡量温度变化对混凝土体积变化的影响称为混凝土的热膨胀系数（CTE），定义为温度变化一度时单位长度变化量。混凝土路面混合物的CTE取决于骨料类型和饱和度。 由于粗骨料占混凝土体积的大部分，因此对混凝土CTE影响最大的因素是粗骨料的CTE。混凝土路面施工中常用的粗骨料类型中石英的CTE最高，其他常用粗骨料类型的CTE在很大程度上取决于其石英含量。根据所用骨料类型，混凝土CTE的典型值如表8-1所示。[align=center][color=#990000]表8-1 混凝土骨料类型的热膨胀系数（CTE）（LTPP标准日期版本25.0）[/color][/align][align=center][img=混凝土骨料类型的热膨胀系数,800,448]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251803468244_6004_3384_3.png!w900x505.jpg[/img][/align]备注1. 在LTPP标准数据25.0版本（2011年1月）中共提供了2991个CTE数据，由于骨料类型没有定义或主要骨料类型只提供了一个样品，其中628个数据无法使用，另外11个CTE异常数据并未包含在此数据表中。 粗骨料对CTE值的影响最大，但细骨料也是一个影响因素。天然砂通常含有高二氧化硅（高CTE），而制造的碎石灰石细骨料的CTE则较低。 水泥浆的CTE对水分含量非常敏感，但由于粗骨料的影响减弱使得混凝土的CTE较低（Powers和Brownyard，1947；Yeon等人，2009）。混凝土的CTE在相对湿度约70%时最高，当混凝土完全饱和时CTE会降低20~25%（美国陆军COE 1981）。[b][color=#990000]2. CTE如何影响混凝土路面行为变化[/color][/b] 混凝土响应温度变化时在体积上的改变是混凝土路面多种行为的起因，混凝土路面中每天和季节性温度循环变化导致衔接和裂缝的循环打开和关闭。为了使横向开裂最小化，使用具有高CTE的混凝土构造的连接路面可能需要比具有较低CTE的混凝土路面更短的接缝间距，这将增加初始建造的成本。 在白天，当混凝土路面的顶部比路面的底部更热时，混凝土将在路面的顶部膨胀而不是在底部。如果不限制这种不同的变形（通过横向接头处的销钉、纵向接头处的连杆或两者，以及路面自身的重量），则路面将向下卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的白天向下卷曲，结果将造成混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 同样，在夜间，当混凝土路面顶部冷比路面底部更冷时，混凝土将在路面顶部收缩而不是在底部收缩。如果这种差异变形不受限制（通过横向接头处的销钉，纵向接头处的连杆或两者），则路面将向上卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的夜间向上卷曲，则结果将是混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 如果路面下方的基层足够柔软，则路面可以向上或向下卷曲，并且仍然与路面中间的基层和沿其边缘保持完全接触，如果路面平坦且与基层完全接触，则由交通车辆载荷引起的应力将不会差别很大。然而，如果路面下方的基层足够坚硬，且当路面响应深度方向温度梯度而向上或向下卷曲时，一部分路面会卷曲而不与基层接触，由交通车辆载荷对路面引起的应力将大于路面平坦且与基层完全接触时的情况。这种向上卷曲在夜间尤其是一个问题，当路面边缘和拐角处的支撑减少将导致交通车辆荷载下边缘和拐角处的应力增加。 混凝土的CTE对连续钢筋混凝土路面（CRCP）的性能也有影响。CRCP中的钢含量设计为可以达到相当均匀的裂缝间距，并且是在约1~2米范围内。裂缝间距太短可能会增加冲孔的可能性，裂缝间隔过长可能会增加钢材断裂的可能性。如果混凝土的CTE高于钢设计中的假定（或隐含值），则可能无法实现所希望的裂缝间距和均匀性。因此，在设计阶段确定混凝土CTE（基于过去的经验或新测试）、调整设计以达到所需的性能水平并要求在施工期间验证CTE值就变得非常重要。[color=#990000][b]3. 热膨胀系数测试方法[/b][/color] 确定混凝土CTE的AASHTO测试方法是T 336-11。该实验室测试包括测量直径为10 mm的饱和混凝土芯材或圆柱体的长度变化，同时温度从10℃升至50℃然后将温度降低到10℃。混凝土样品和测量装置完全浸泡在水浴中以在测试期间保持混凝土的饱和度，虽然100%饱和度混凝土的CTE不如水分含量稍低时CTE，但实验室测试是在饱和样品上进行以便控制水分含量。来自两家供应商的CTE测试设备和安装在CTE测试设备中的混凝土样品如图8-1所示。[align=center][img=测试设备测量混凝土的CTE,900,298]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251806355253_264_3384_3.png!w900x298.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图8-1 在FHWA混凝土实验室使用的测试设备测量混凝土的CTE[/color][/align] 在进行膨胀（加热）和收缩（冷却）段期间的测量时，需要对测量进行调整以考虑温度变化对测试设备本身的影响，通过计算两个测试段中每度温度变化的样品长度变化，并除以样品长度得到混凝土的CTE。必要时重复测试过程，直到在膨胀段和收缩段测试的CTE值相差在每度每百万分之0.3之内。然后将混凝土的CTE计算值确定为获得的两个连续CTE值的平均值，一个来自测试的膨胀段，一个来自测试的收缩段。 美国陆军工程兵团有一个类似的测试方法来确定混凝土的CTE（美国陆军COE 1981），该测试方法CRD-C 39-81指出测试在5~60℃的温度范围内进行。工程兵团测试方法指出，当混凝土试样的长度变化仅在两个温度点之间进行测量时，应报告单个CTE值，但是当在一系列不同温度下进行长度变化测量时，应给出CTE与温度的关系曲线，并应说明不同温度区间的CTE计算值。[b][color=#990000]4. 力学-经验公路设计指南推荐的测定热膨胀系数[/color][/b] 对于1级设计：此级别需要输入最高精度且被认为适用于最重要项目。力学-经验路面设计指南（MEPDG）建议对混凝土样品进行实验室测试以确定CTE（AASHTO 2008）。 许多国家已开始使用其典型骨料来描述其典型的普通水泥混凝土混合物，并将这些CTE值存储在数据库中。他们将根据项目位置将这些值用作CTE输入。通过定义，这些值不是1级输入，但它们是比2级或3级输入更真实的输入。 对于2级设计：此级别被认为适用于常规、实际项目。MEPDG建议将混凝土CTE估算为骨料和水泥浆的CTE值的平均值，相对于它们在混合物中的体积比例。 对于3级设计：此级别是需要输入精度最低的级别。MEPDG允许使用典型的CTE值。要使用的值应该是要在项目中使用的骨料类型制作的混凝土的典型值。表 81提供了从“长期路面性能（LTPP）”项目中实验室对芯材测试获得的混凝土CTE范围，应该注意的是，这些值是基于来自美国和加拿大的骨料。根据矿物的不同，这些CTE值可能在不同地区有显著差异。 MEPDG（ARA-ERES 2004）基于未校正的LTPP CTE数据和其他来源（Mindess和Young 1981 Kosmatka等2002 Jahangirnejad等2008 ）还提供了不同类型骨料典型混凝土CTE信息。[b][color=#990000]5. CTE如何影响MEPDG的性能预测[/color][/b] MEPDG将CTE确定为混凝土材料关键响应计算所需的输入参数之一，混凝土的CTE值对路面开裂的预测具有显著影响，并且在较小程度上对MEPDG的连接断裂具有影响（Malella等人，2005）。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度预测中起着作用，较高的CTE值对应于更大的路面开裂预测量、更大的连接断裂和更大的路面不平整度。[b][color=#990000]6. CTE测试和MEPDG危害模型[/color][/b] JCP新的力学-经验路面设计指南（MEPDG）模型是使用LTPP数据库开发的，使用的LTPP数据参数之一是混凝土CTE。由于发现用于原始混凝土路面危害模型开发的混凝土CTE数据是错误的（Crawford等人2010），当时使用的是AASHTO TP 60-00（AASHTO 2005）测试方法，使用此方法导致CTE测量值偏高。对于用于校准CTE测试框架的304不锈钢校准样品，TP 60试验方法推荐值为17.3×10-6/℃，但根据ASTM E 228测定的304不锈钢试样的CTE为15.0×10-6/℃，使用这些错误的CTE数据对于混凝土而言造成实际使用的混凝土CTE相同比例的偏低。 用于校准CTE测试框架的不锈钢校准样品CTE测试方法已在新的AASHTO T 336标准方法（AASHTO 2011； Tanesi等人2010）中得到颁布，使用新的测试方法测定的CTE值低于使用TP 60-00测试方法测定的CTE值。LTPP标准数据版本24.0及更高版本中的CTE值已经过校正，以符合T 336测试方法，并且是表8-1中报告的方法。 截至2011年8月，混凝土路面危害模型已纳入最近发布的（2011年7月）DARWin-ME?软件（包含MEPDG版本1.1危害模型），此版本软件是基于使用TP 60-00测试方法确定的CTE值。因此，建议Darwin ME用户使用未经修正的CTE值，如AASHTO于2008年出版的“力学-经验路面设计指南：实践手册”（临时版）表11-5中所列数据，或使用根据TP 60-00测试方法确定的CTE数据。如果使用T 336标准确定可用的CTE数据，则应调整CTE值以与DARWin-ME一起使用，方法是将校准棒假定的CTE（17.3×10-6/℃）与ASTM E 228测量304不锈钢校准样品的CTE值之间的差值相加，差值约为1.5×10-6/℃。[b][color=#990000]7. 推荐[/color][/b] MEPDG提供了量化混凝土CTE对JCP和CRCP预测性能影响的机会，MEPDG对JCP路面裂缝的预测对所输入的CTE敏感，在较小程度上，MEPDG对连接断裂的预测也是如此。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度的预测中起着作用。 鉴于MEPDG的几个混凝土路面危害模型对混凝土CTE输入的敏感性，对于1级设计，应通过对具有相同骨料类型和混合设计以及应用在路面结构中的圆柱体样品进行测试来确定CTE（使用AASHTO T 336-11测试方法）。 对于3级设计，应使用表8-1中提供的数据。这些数据是对LTPP混凝土路面的数百个芯材进行实验室测试后获得的平均CTE值，也是几个来源报告中的混凝土CTE的典型中间值。 如上所述，重要的是如果使用DARWin-ME软件（包含MEPDG 1.1版危害模型），如果使用AASHTO T 336方法确定这些值，则应对CTE值进行调整，否则直接使用表8-1中的CTE值。 [b][color=#990000]8. 参考文献[/color][/b] American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” T 336-11, Washington, DC, 2011. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), Mechanistic-Empirical Pavement Design Guide: A Manual of Practice, Interim Edition, Washington, DC, 2008, p. 120. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” TP 60-00, Washington, DC, 2005. ARA-ERES, Guide for Mechanistic-Empirical Design of New and Rehabilitated Pavement Structures, NCHRP Project 1-37a, Final Report, National Cooperative Highway Research Program, Transportation Research Board, Washington, DC, 2004. Crawford, G., J. Gudimettla, and J. Tanesi, “Inter- laboratory Study on Measuring Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington, DC, January 2010. Jahangirnejad, S., N. Buch, and A. Kravchenko, “A Laboratory Investigation of the Effects of Aggregate Geology and Sample Age on the Coef?cient of Thermal Expansion of Portland Cement Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington DC, January 2008. Kosmatka, S. H., B. Kerkhoff, and W. C. Panerese, Design and Control of Concrete Mixtures, Engineering Bulletin EB001, 14th ed., Portland Cement Association, Skokie, IL, 2002. Malella, J., A. Abbas, T. Harman, C. Rao, R. Liu, and M. I. Darter, “Measurement and Signi?cance of the Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete in Rigid Pavement Design,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 1919, 2005, pp. 38-46. Mindess, S., and J. F. Young, Concrete, Prentice-Hall Inc., Englewood Cliffs, NJ, 1981. Powers, T. C., and T. L. Brownyard, “Studies of the Physical Properties of Hardened Cement Paste,” Proceedings of the American Concrete Institute, Vol. 43, 1947, p. 988. Tanesi, J., G. L. Crawford, M. Nicolaescu, R. Meininger, and J. M. Gudimettla et al., “New AASHTO T336-09 Coef?cient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?” in Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2164, pp. 52-57, 2010. U.S. Army Corps of Engineers, “Test Method for Coef?cient of Linear Thermal Expansion of Concrete,” CRD-C 39-81, issued 1 June 1981. Yeon, J. H., S. Choi, and M. C. Won. “Effect of Relative Humidity on Coef?cient of Thermal Expansion of Hardened Cement Paste and Concrete,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2113, 2009, pp. 83-91.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
[color=#cc0000]摘要：本文针对低温环境，介绍了目前国内外测量混凝土热膨胀系数的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土热膨胀系数测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。 关键词：低温,混凝土,热膨胀系数,测试方法,膨胀仪[/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 混凝土作为使用最广泛的建筑材料，它在室温和高温环境下的性能都得到了深入的研究。然而，在低温温度（即低于-165℃的温度）环境下混凝土的热物理性能尚未开展系统性研究。目前大多数液化天然气（LNG）储罐都采用了混凝土结构形式展，利用混凝土进行LNG主要密封的罐体设计将是未来发展的趋势，这将大大降低罐体的建造成本。因此，为了提高混凝土结构LNG储罐的安全性和长期耐久性，必须从根本上了解混凝土冷却到低温时的行为，而这些了解低温环境下混凝土的努力将集中于控制由于其部件的热膨胀系数引起的热变形和损伤增长的机制，因此准确测量低温环境下混凝土热膨胀系数是液化天然气储罐设计和建造的前提。 本文针对低温环境，将介绍目前国内外测量混凝土热膨胀系数（CTE）的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土CTE测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。[color=#cc0000][b]2. 国内外测试方法介绍[/b]2.1. 国内标准测试方法[/color] 针对低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国在2015年新制订了国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的样品规定了应符合现行国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081，试件应为边长100mm×100mm×300mm的棱柱体，每次检验应在相同条件下制作12个试件。 对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备GB 51081给出了下列规定： （1）低温设备应有同时容纳不少于6个试件的有效空间，应满足常温至-197℃区间各种温度的施加，应具有自动控温和给出各种降温速率的功能，恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。 （2）微变形测量装置应满足各职能过低温下的测量要求，且测量精度不得低于0.001mm。[img=,690,342]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012229434228_5404_3384_3.png!w690x342.jpg[/img][align=center][color=#cc0000]图2-1 低温混凝土热膨胀系数测试棱柱体样品示意图[/color][/align] 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的具体测量方法给出了如下规定： （1）试件标准养护应达到设计龄期时取出，并应用湿布擦去表面水分后静置于室内自然环境中。应静置14天后进行时间外观检查和尺寸测量，并应将试件分成2组，每组6个试件。 （2）应标识热膨胀系数检验棱柱体试件两端面的3个测量点位置（图2-1），并应在这3个测量位置测量棱柱体试件的长度。 （3）检验低温时的低温环境混凝土热膨胀系数，第1组试件作用的温度值应为，第2组试件作用的温度值应为。 （4）测量第1组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按不高于1℃/min速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 （5）测量第2组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按与第1组试件相同的降温速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 综上所述，针对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备，国标GB 51081只给出了测量温度范围、温度波动大小、样品尺寸、测量位置点和热膨胀变形测量精度的规定，并没有测试设备更详细的内容，这使得很难具体执行国标GB 51081并有效保证测量准确性。[color=#cc0000]2.2. 国外标准测试方法[/color] 目前国际上并没有针对混凝土及其结构在低温环境下的热膨胀系数标准测试方法，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，美国混凝土协会（ACI，American Concrete Institute）制订过相应的标准ACI 376（混凝土结构冷冻液化气体容器的设计和构造规范及说明），其中关于热膨胀系数测试所推荐的标准测试方法是改进后的CRD-C 39测试方法。 国外在以往混凝土常温下的热膨胀系数测试中，大多采用的测试方法为ASTM C531、CRD-C 39、AASHTO T336和Protocol-P63，但这些方法在所测试的温度范围基本适用于常温条件下，并不能直接推广应用到低温环境。 在ASTM C531中规定了需要在烘干条件下测量CTE，其中样品长度测量的温度范围为22.8~93.9℃，通过样品长度变化量除以温度变化量来得到CTE。而CRD-C 39中规定了将样品浸入水中48小时来达到饱和条件，然后在4.4~60℃温度范围内测量样品长度。在ASTM C531和CRD-C 39中，样品长度测量都是离线式测量方式，即将达到一定恒温时间的样品从恒温器中取出，并放置在样品长度测量的比较器上。由此可见，ASTM C531和CRD-C 39并不是连续测量热应变来得到热膨胀变化行为。 AASHTO T336和Protocol-P63测试方法也规定了在饱和条件下测试CTE，测试温度范围为10~50℃。然而各种混凝土构件，特别是液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构的实际应用温度会非常低，因此需要拓展测试温度范围以覆盖低温范围。 因此，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，其热膨胀系数的测试需要重点考虑两方面的因素，一是温度范围的拓展以满足低温测试要求，二是样品要保持一定的湿度然后在低温下进行热膨胀系数的测量。[b][color=#cc0000]3. GB 51081标准方法的改进建议[/color][/b] 对于低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国基本上基于AASHTO T336标准制订了GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。因此，AASHTO T336中存在的问题在低温环境下会被放大，从而严重影响测量的准确性。另外，要使得GB 51081标准方法真正能推广应用并保证CTE测试的准确性，GB 51081还需要进行重大改进，主要改进建议如下： （1）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，混凝土CTE测量装置中的辅助装置（如承台、导杆、支架等）的影响并不严重，这些辅助装置一般采用CTE较小的殷钢等材料制成就能满足要求。而按照GB 51081规定，低温环境下的最低温度要达到液氮温度（-197℃），在测试温度接近200℃这样大的温度变化范围内，CTE为1×10-6/K量级的殷钢材料的热胀冷缩影响将非常凸出。这就需要采用CTE更小的超低膨胀系数材料制作热膨胀仪的相应辅助装置，同时还需要进行热膨胀仪的基线校准来进一步降低热膨胀仪的系统误差。 （2）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，样品温度变化并不会对LVDT探测器带来明显的影响。同样，低温环境下的CTE测试，低温环境就会对安装在室温环境下的LVDT探测器产生明显影响，特别是对探测器的支撑板和固定架的温度影响从而带来探测器自身位置的改变。因此，在测试方法中要规定出LVDT探测器及其相关装置的温度变化范围，这方面的影响往往是重要的测量误差源。 （3）在GB 51081标准中缺乏校准样品相关条款，建议在GB 51081标准中增加与AASHTO T336类似的校准样品相关条款，即校准样品的CTE测定必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与GB 51081相同的温度范围内进行，即低温要达到-197℃。[b][color=#cc0000]4. 低温环境混凝土热膨胀测定仪设计[/color][/b] 为了实现低温环境下混凝土热膨胀系数测试，上海依阳实业有限公司专门设计了一种大尺寸多样品的低温混凝土热膨胀测定仪。混凝土低温膨胀仪一种测试混凝土块体低温下线膨胀系数的测试设备，测量方式为接触方式，整体结构如图4-1所示。此低温热膨胀仪依据测试标准为国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”，测试温度范围为室温~196℃。[align=center][img=,690,397]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012230310478_4454_3384_3.png!w690x397.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center]图4-1 低温混凝土热膨胀系数测定仪结构示意图[/align] 此混凝土低温膨胀仪具有测试试样体积大、可多样品同时测量的特点，适合大批量样品的连续测量。 混凝土低温膨胀仪由计算机进行自动控制和检测，自动进行样品温度的监控、自动进行样品变形量的监控以及自己进行测试结果计算。 按照标准方法规定每个样品需测试三个位置点处的热变形。“低温腔体”采用侧开门结构，开启侧门安装或取出样品，使得被测样品处于“低温腔体”内进行升降温。[color=#cc0000][b]5. 参考文献[/b][/color] AASHTO TP60，Standard Test Coefficient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete，In American Association of State Highway and Transportation Officials，Standard Specifications for Transportation Materials and Methods of Sampling and Testing，Washington, DC, 2000. CRD-C 39-81，Standard Test Method for Coefficient of Linear Thermal Expansion of Concrete，US Corps OF ENGINEERS，1981. ASTM C531-00，Standard Test Method for Linear Shrinkage and Coefficient of Thermal Expansion of Chemical-Resistant Mortars，Grouts，Monolithic Surfacings，and Polymer Concretes，ASTM International, West Conshohocken, PA, 2012.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
GB 23439-2009 混凝土膨胀剂
[color=#cc0000]摘要：针对路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试，国内外普遍使用的测试方法AASHTO TP60因被发现由重大错误，后经过重大修改并由AASHTO T336所替代。本文将回顾发现AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[/color][color=#cc0000][/color][color=#cc0000]关键词：热膨胀系数,混凝土,路面混凝土设计,测试方法[/color][color=#cc0000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 随着我国基础建设的飞速发展，越来越多的公路路面采用了水泥混凝土，这主要是因为水泥混凝土具有高强度和高稳定性等优点，但路面板边缘过早破坏、面板开裂、横缝错台等危害一直困扰着道路工程界。大量研究发现混凝土的热膨胀系数（CTE）是影响路面水平裂缝以及其它危害发生的主要原因，CTE越大，路面越容易出现开裂和疲劳破坏。在近些几年中对CTE测试的兴趣显著增加，因为它被认为是用于混凝土路面设计最重要的输入参数之一。 有多种测试方法可用于测定混凝土的CTE，文献做了详细的综述介绍。纵观各种混凝土CTE测试方法，最广泛使用的是AASHTO TP60，它是所有混凝土CTE测试的基础，AASHTO TP60测试方法广泛使用的另外一个原因是其测量装置也可以被其它测试方法使用。 TP60的测量原理非常简单，它测量垂直放置在金属框架内的饱和混凝土样品的长度变化，该金属框架受特定温度变化的影响。控温水浴用于改变测试方法规定的温度范围，通过测量已知CTE的校准样品长度变化来消除框架的变形影响。 对于任何材料性能测试方法和测量装置的测量准确性考核和评价，一般都采用以下几种方式： （1）测试可计量溯源的标准参考材料，测试结果与标准值比较； （2）测试经更高等级测试设备验证过的参考材料，测试结果与参考值比较； （3）多个实验室不同测试设备之间的比对测试。 美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）为了评估AASHTO TP60测试方法的准确性，采用了上述第二种方式，选择了几种参考材料并经第三方实验室采用更高等级的测试设备对参考材料CTE进行测量。在此评价过程中发现了使用了近十多年之久的AASHTO TP60存在着重大错误，并及时做出了修改，从而推出了新的测试方法AASHTO T336，但以往错误所带来的影响和后果非常严重，造成大面积的数据库和设计软件的修改等。 本文将回顾发现混凝土CTE测试方法AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[b][color=#cc0000]2. 参考材料[/color][/b] 为了评估AASHTO TP60测试方法和相应测试设备测量精度和测量重复性，以及实验室间的比对测试，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）准备了三种参考材料，这三种参考材料的CTE值范围基本都在TFHRC先前测试过的混凝土样品范围内。三种参考材料如下： （1）氧化铝陶瓷：根据文献其CTE为5.5×10-6/℃。这种氧化铝陶瓷一种多孔陶瓷，在测试之前需要饱和。 （2）钛合金（Ti-6Al-4V）：根据文献其CTE为9.2×10-6/℃。 （3）410不锈钢：根据文献其CTE为10.5×10-6/℃。[b][color=#cc0000]3. 参考材料热膨胀系数测试[/color][/b] 美国TFHRC首先使用自己实验室的两台不同的混凝土热膨胀系数测试设备，按照TP60方法对上述三种参考材料进行了测试，测试结果如表3-1所示。[align=center][color=#cc0000]表3-1 参考材料文献值和不同测试方法（AASHTO TP60和ASTM E228）结果[/color][/align][align=center][img=,600,324]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292225403071_943_3384_3.png!w900x487.jpg[/img][/align] 从表3-1可以看出，针对氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢三种参考材料，采用AASHTO TP60测试方法测量得到的CTE值与文献报道值并不一致，它们普遍比文献值高约1×10-6/℃。 当发现测量值与文献值之间存在较大差异后，TFHRC首先认为造成这种差异的可能原因是氧化铝素瓷、钛合金和410不锈钢这些参考材料与文献报道的材料并不完全相同，或者在测试期间位移探测器（LVDT）受温度或湿气（或两者）变化的影响。[b][color=#cc0000]4. 第三方实验室测试[/color][/b] 上述三种参考材料测试结果与文献值的较大差异使得TFHRC决定选择独立的第三方实验室对CTE测试进行验证，参考样品被送到专门从事航天工业金属CTE测试的实验室进行了测试，测试按照ASTM E228测试方法（顶杆法）的修改版进行，以适应高度180mm、直径80mm或100mm样品和TP60中相同的温度范围10~50℃。除了发送新获得的参考材料外，用于校准FHWA手动测量装置和两台商业测量装置的几个304不锈钢校准样品也被送到此第三方实验室进行测试验证。 在ASTM E228测试方法中，顶杆法热膨胀仪用于测量线性热膨胀。测量样品和已知标准参考材料之间作为温度函数的膨胀差异，样品的膨胀是根据这种膨胀差异和标准膨胀来计算的。 表3-1显示了CTE文献值和TFHRC及第三方独立实验室获得的测量结果。可以看出，按照TP60在TFHRC获得的CTE结果远高于按照ASTM E228在第三方实验室的测量结果。按照TP60规定，三种304不锈钢校准样品（SS743、M1和M2）设定的热膨胀系数都为17.3×10-6/℃，所以采用TP60方法测试得到的CTE结果也都为17.3×10-6/℃。 从表3-1可以看出，根据TP60获得的结果远高于根据ASTM E228获得的结果。此外，除了304不锈钢校准样品外，第三方实验室报告的结果与文献值基本一致。而对于所有304不锈钢校准样品，第三方实验室报告的CTE测试结果都要明显低于17.3×10-6/℃。[b][color=#cc0000]5. 对比分析[/color][/b] 通过上述第三方实验室的对比测量，TFHRC终于认识到出现TP60测试结果较高的原因是：304不锈钢校准样品的CTE值可能在测试温度范围内设定（或选择）的并不正确。当发现这个灾难性的可能原因后，TFHRC感觉到了事态的严重性，这是因为无论是定制装置还是商用测量装置，所有执行AASHTO TP60和类似测试方法的实验室所使用的304不锈钢校准样品CTE值均为17.3×10-6/℃，如果发生错误则会带来大范围的影响。 根据TP60，如果用作校正系数所输入的304不锈钢校准样品CTE值不正确，则所测试材料的CTE值也不正确。作为验证，TFHRC使用了第三方CTE测试结果15.8×10-6/℃作为304不锈钢校准样品的CTE作为新的校正因子。使用新的校正因子，TFHRC重新计算了表3-1中报告的CTE，如表5-1所示。[align=center][color=#cc0000]表5-1 第三方实验室和TFHRC的CTE测量值比较，假设校准样品有两个CTE值[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292227254161_5379_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/color][/align] 从表5-1可以看出，当使用TP60建议的304不锈钢CTE默认值来计算校正系数时，氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE高于预期，但是当使用由第三方实验室测量确定的304不锈钢CTE值计算校正系数时，获得的氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE更接近预期值，与预期值的差异并不是由于温度或湿度变化对LVDT读数的影响。相反，这种较大差异主要是由于使用304不锈钢校准样品的不适当CTE值作为输入来计算校正因子，从而导致测量参考材料CTE的错误。[b][color=#cc0000]6. 第三方实验室再次测试[/color][/b] 为了进一步确认304不锈钢校准样品的CTE，TFHRC将校准样品送到另一家第三方独立实验室进行测试。由于发现此实验室虽然可以采用ASTM E228进行CTE 测量，但无法对高180mm、直径80mm或100mm的样品进行测量，因此送到此第二家第三方实验室的较小尺寸样品是将先前发送到第一家第三方实验室的样品进行了切短，切短后的样品尺寸约为51×51×6mm。该实验室在比以前实验室更宽的温度范围内（-40~300℃）测量了304不锈钢校准样品的CTE，结果如表6-1所示。[align=center][color=#cc0000]表6-1 两家第三方实验室的CTE测试结果比较（测试方法ASTM E228）[/color][/align][align=center][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229073780_4938_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/align] 表6-1清楚地显示，从第二个独立实验室收到的结果与从第一个独立实验室获得的结果一致，观察到的微小差异可归因于可接受的测试系统误差。表6-1中显示的CTE测试结果表示在与TP60相同温度范围内的CTE值，并不包括第2个独立实验室使用的全温度范围。 图6-1显示了第二家独立实验室在测试期间使用的整个温度范围内的平均CTE。从中可以看出，CTE值随温度而变化在-40~300℃温度范围内呈现最稳定CTE的材料是钛合金。同样清楚的是，在300℃左右，304不锈钢样品的CTE试验结果接近17.3×10-6/℃的文献报道。[align=center][img=,600,354]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229413984_686_3384_3.png!w848x501.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图6-1 在宽温度范围内的平均CTE（参考温度为20℃）[/color][/align] 通过这次第二家第三方实验室的测试，进一步验证了TP60方法中存在的问题，从而推进了新型测试方法的建立。[b][color=#cc0000]7. AASHTO新旧标准之间的区别[/color][/b] AASHTO TP60标准方法在2000年颁布，2009年发现了TP60存在重大问题，2010年在AASHTO TP60基础上颁布了新标准AASHTO T336。TP60方法与T336新方法的主要区别如下： （1）第三方测试：虽然TP60在非强制性附录中指出304不锈钢的CTE为17.3×10-6/℃，但T336要求任何校准样品的CTE应由拥有ISO 9001或同等认证的实验室来确定。 （2）校准样品的CTE测定：CTE必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与T336相同的温度范围内进行，即10~50℃。 （3）CTE证书：校准样品必须具有第三方实验室颁发的证书，包括所测样品品的批号。CTE必须在相同的样品上或同一批次的样品上测定，因为材料的CTE可能会随批次发现变化。 （4）力学经验路面设计指南（MEPDG）警示说明：在1.0版MEPDG软件中，模型的校准采用的是长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值，而这些CTE值则由TP60方法测试获得。由于根据TP60和T336获得的校准样品CTE值之间由很大差异，因此根据T336获得的CTE不应用作1.0版MEPDG软件的输入，以防止路面厚度的低估。[color=#cc0000][b]8. AASHTO新旧标准更替所带来的影响[/b]8.1. 对路面性能数据库的影响[/color] 目前的长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值是整个美国在10年期间对来自道路的数千个样芯采用TP60方法进行广泛测试的结果。在所测试的温度范围内如果假定校准样品的CTE不正确，那么LTPP数据库中的所有CTE值都高于预期温度范围内的实际CTE值，需要全部进行相应调整。 由于发现了校准样品的CTE差异，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）已经努力反算所有测试结果，用特定的CTE值代替17.3×10-6/℃用于每台热膨胀测试设备的校准样品。[color=#cc0000]8.2. 对力学经验路面设计指南的影响[/color] 美国一致将CTE确定为力学经验路面设计指南（MEPDG）中用于设计混凝土路面最重要输入或分类为极其敏感的输入参数，混凝土的CTE决定了影响整个路面设计的路面卷曲应力、贴合移动和荷载传递效率的大小。在连续钢筋混凝土路面中，CTE决定了裂缝间距和裂缝宽度，这些会影响裂缝荷载传递效率并影响最终冲孔。 由于MEPDG中的各种不同模型使用的都是来自LTPP数据库的CTE数据，因此需要根据校正数据调整这些模型（使用校准样品的正确CTE）。由于MEPDG软件中的当前模型是基于LTPP数据库中错误的较高CTE值，因此无论是通过模型的全局重新校准还是通过局部校准过程，只有在模型重新校准后，才能使用正确的较低CTE值。如果没有解决这个问题，它可能会对预测的设计厚度产生负面影响。[color=#cc0000]8.3. 其他影响[/color] 许多机构已经开始在MEPDG实施之前表征其典型混合物的材料特性，存储在这些数据库中的CTE值仍然有效。但是，这些CTE记录值需要根据校准样品的假定CTE值和根据ASTM E228获得的CTE值的差异进行调整。如上所述，这些经过调整的CTE值仅在模型重新校准后才能用于MEPDG软件的设计。 美国一些州已经开发了基于MEPDG和CTE的典型路面设计和设计表。在这种情况下，一旦重新校准MEPDG，应根据需要对表格进行验证和更改。[b][color=#cc0000]9. AASHTO T336的改进[/color][/b] 2010年颁布的AASHTO T336已经实施了将近十年，尽管AASHTO T336在这些年的实施中已经取得了很大成就，但基于广泛的测试应和研究经验，还是需要进一步的改进和完善。美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）对改进给出了如下建议： （1）校正因子：T336已经提出了确定校正因子的程序，然而它是测试方法中的非强制性附录内容。由于必须确定校正因子，因此应将其移至标准文本中进行强制性执行。此外，在当前的T336中，没有提供关于校准样品的讨论。为了获得准确结果，建议校准样品的长度与待测混凝土样品长度相差在2mm范围内。校准样品的直径应该是合适的直径，以牢固地放在框架的支撑按钮上。 （2）解决水位问题：当受控温度水浴中的水位影响CTE时，尤其是在测试期间水位发生变化或者在混凝土测试期间水位与校准期间的水位不同时。这是因为当水位改变时，框架和浸没或暴露于环境空气的LVDT轴的长度将改变。因此，根据TFHRC研究，水位偏离上次校准水位以下不应超过13mm。 （3）设备验证。使用LVDT与水接触并在高温下，电子设备会受到影响。为了验证LVDT和整个设备操作的正常运行，建议每月通过测试已知CTE的参考样品（校准样品除外）来验证设置。参考样品的CTE值应至少为5×10-6/℃，与校准样品的CTE值不同。它将确保读数始终良好，因为能很容易的发现任何差异。 建议参考样品应由非腐蚀、非氧化、无孔和非磁性的材料组成，此外，在10~50℃温度范围内，其导热系数应接近混凝土的导热系数。与校准样品的CTE相同，参考材料的CTE应由独立的实验室测定。在研究中发现钛合金（Ti-6Al-4V）是比较合适的材料，如图61所示，其CTE值在整个温度范围内始终比较稳定，变化幅度小。 验证后，如果发现参考样品CTE与认证值相差超过0.3×10-6/℃，则应采用T336中描述的程序再次确定修正系数。 （1）LVDT的校准：目前的T336需要一个千分尺来校准LVDT。然而，它没有提供任何校准指导，也没有提供校准频率。每6个月进行一次校准就足够了。 （2）样品末端条件：混凝土样品的末端条件可能是某些试验误差的来源。T336应提供有关最低要求的指导。建议采用AASHTO T 22-07对抗压强度样品的相同要求。 （3）待测样品数量。不应根据单个测试结果确定混合物的CTE，应提供有关待测样品数量的指导。据推测，至少要测试两个样品并报告平均值，以表征混合物。[b][color=#cc0000]10. 分析和建议[/color][/b] 通过上述路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试中测试方法AASHTO TP60重大问题发现和新测试方法AASHTO T336制订的全过程回顾，我们从以下几方面做出了分析，并给出相应的建议： （1）采用参考样品（或标准参考材料）对测试方法和测试设备进行考核甚至定期自校、多个实验室之间的比对测试，以及多种测试方法之间的比对测试等，这些都是材料物理性能测试工作中标准测试方法制订和实施的必要手段和过程，是保障测试准确性和稳定性的重要措施，在以往热膨胀系数标准测试方法（如ASTM E228等）的制订和实施过程中，都是按照以上过程进行实施。令人费劲的是美国在AASHTO TP60测试方法的制订和实施过程中明显缺少这些重要环节，此测试方法的制订和推广应用非常不严谨甚至不严肃，否则也不会发生AASHTO TP60在颁布十多年后才发现存在严重缺陷的重大问题。 （2）尽管AASHTO T336针对校准样品规定要在有资质的第三方实验室采用ASTM E228或ASTM E289在10~50℃范围内进行CTE测试，并没有规定样品的尺寸大小、控温精度和温度变化形式等细节，而这些细节同样会在ASTM E228或ASTM E289的测试过程中带来较大误差。如一些采用ASTM E228方法的热膨胀仪，测温热电偶为热电偶，那么在10~50℃范围内仅热电偶带来的温度测量误差就会达到10%。另外在样品温度变化形式上，采用台阶式还是线性形式的升降温方式，也会给CTE测量带来很大不同，如果采用线性升降温形式，往往会使样品内外存在温度梯度，而台阶式升降温形式则会使得样品在恒温阶段达到整体温度均匀。 （3）尽管AASHTO T336在校准样品的CTE值准确性上得到了改进，纠正了AASHTO TP60中校准样品CTE值的错误，但CTE测试的装置并没有丝毫改变，测量装置还是基于校准样品来保证测量的准确性，整体设计思路并没有变。而从CTE测试的基本原理出发，几乎所有目前比较常用的CTE标准测试方法，除了采用校准样品（基线扣除法）来保证测量准确性之外，更有效的手段是降低测量装置自身热变形对样品CTE测量的影响，如ASTM E228顶杆法中采用热膨胀系数较低的石英（约0.53×10-6/℃），或热膨胀系数更低的钛石英（0.06×10-6/℃）来作为样品支架。但在AASHTO T336方法中，还在沿用AASHTO TP60方法使用金属杆做样品固定支架，有些混凝土热膨胀仪已经做了改进，采用CTE约为1×10-6/℃的殷钢做样品固定支架。采用较大CTE的金属杆做样品固定支架，因为测试温度范围比较小，基本上能满足目前路面混凝土CTE的测试需求。但对于高温和低温环境下使用的混凝土CTE测试，再采用金属杆做样品固定支架则明显会带来巨大误差。因此，今后AASHTO T336方法的改进，首先要考虑样品固定支架采用膨胀系数低的材料。 （4）无论是AASHTO TP60，还是AASHTO T336方法，混凝土样品CTE的测试温度范围都在10~50℃。在这样接近室温的条件下，样品和水浴的温度变化似乎对位移探测器的影响并不大，在上述两种方法中也没对位移探测器的热防护做出规定。但在高温和低温环境条件下，位移探测器的热防护问题则显着尤为凸出，样品温度的大范围变化势必会给固定位移探测器的机械结构带来热变形。同样，基于更严谨和更准确的目的，建议在AASHTO T336增加上对位移探测器的热防护，尽可能减少长时间50℃水浴温度对位移探测器固定装置的影响。[b][color=#cc0000]11. 参考文献[/color][/b] （1）李清海, 姚燕, 孙蓓. 水泥基材料热膨胀性能测试方法发展现状. 新型建筑材料, 2007, 34(6):10-12. （2）黄杰, 吴胜兴, 沈德建. 水泥基材料早期热膨胀系数试验系统现状研究. 结构工程师, 2010, 26(4):160-166. （3）Tanesi J, Crawford G L, Nicolaescu M, et al. New AASHTO T336-09 Coefficient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?. Transportation Research Record, 2010, 2164(1): 52-57.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
一、填空题1.钢筋和混凝土两种材料组合在一起，之所以能有效地共同工作，是由于 （钢筋和混凝土间有良好的粘结力、 二者温度线膨胀系数接近 ）以及混凝土对钢筋的保护层作用。2.混凝土强度等级为C30，即 (立方体抗压强度标准值 )为30N/mm2 ，它具有 95% 的保证率。3.一般情况下，混凝土的强度提高时，延性 (降低)。4.混凝土在长期不变荷载作用下将产生 (徐变) 变形，混凝土 随水份的蒸发将产生 收缩 变形。5.钢筋的塑性变形性能通常用 (伸长率) 和 (冷弯性能) 两个指标来衡量。6.混凝土的线性徐变是指徐变变形与 (应力) 成正比。7.热轧钢筋的强度标准值系根据 (屈服强度 ) 确定，预应力钢绞线、钢丝和热处理钢筋的强度标准值系根据 (极限抗拉强度 ) 确定。8.钢筋与混凝土之间的粘结力由化学胶结力、 (摩阻力) 和 (机械咬合力) 组成。9.钢筋的连接可分为 (绑扎搭接) 、 (机械连接) 或焊接。10.混凝土一个方向受拉、另一个方向受压时，强度会( 降低) 。11.我国采用按标准方法制作养护的边长为( 150mm )的立方试块，在 (28天) 龄期，用标准试验方法测得的具有 (95% )保证率的抗压强度作为(立方体抗压强)度标准值.12.钢筋按化学成分的不同，分为 ( 碳素结构钢) 和 (普通低合金钢) 两类。13.软钢是指 (有屈服点的 )钢筋，其质量检验的四项主要指标是 ( 屈服强度 ) 、 (极限强度 ) 、 (伸长率 ) 、 (冷弯性能 ) 。14.硬钢是指 ( 无屈服点的钢筋) 、其质量检验以 ( 极限强度) 作为主要强度指标，设计上取相应于 (残余应变为0.2% )的应力作为条件流限。 15.HPB235、HRB335、HRB400钢筋的符号分别 ( )、( )、( )。16.粘结作用产生的三方面原因为 ( 摩擦力) 、 ( 胶结力) 、 (机械咬合力) 。17.钢筋的连结接头可采用 (机械连接接头) 、( 焊接接头） 、 （ 绑扎搭接接头） 。18.反映钢筋塑性性能的指标是 （伸长率） 和 （冷弯性能） 。
某纤维的线膨胀系数为-6×10-6℃-1在300℃热空气中无张力处理30min收缩率只有0.1%左右请问这两个概念有什么区别啊？望指教！谢谢！
[font=&][size=16px][color=#333333]点击链接查看更多：[url]https://www.woyaoce.cn/service/info-39707.html[/url]服务背景[/color][/size][/font][font=&][color=#333333][/color][/font]混凝土防腐剂是混凝土中常见的外加剂，使用混凝土抗硫酸盐侵蚀防腐剂可以使混凝土具有抗盐类离子侵蚀、抗冻融循环破坏及高抗渗透等良好性能。[font=&][size=16px][color=#333333]检测内容[/color][/size][/font][font=&][color=#333333][/color][/font]混凝土防腐剂检测：样品名称 防腐剂 规格型号 GK-6B工程名称 巫溪至开州高速公路 WYKTJA1 合同段工程部位 隧道工程批号/编号 22022015 代表数量 3t样品数量 5L检测类别 委托检测 样品特征 液体、无悬浮、无沉淀检测依据 1.GB/T 1346-2011；2.GB/T 176-2017；3.GB/T 8077-2012；4.JC/T 1011-2021；5.JC/T313-2009。判定依据 JC/T 1011-2021《混凝土抗侵蚀防腐剂》检测项目：1.密度，2.含固量，3.碱含量，4.氯离子含量，5.氧化镁，6.pH 值，7.膨胀系数，8.抗压强度比：7d，9.抗压强度比：28d，10.抗蚀系数，11.凝结时间(初凝)，12.凝结时间(终凝)，13.膨胀率(1d)，14.膨胀率(28d)。[font=&][size=16px][color=#333333]检测标准[/color][/size][/font]
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[align=center][b][size=16px]湖南“问题混凝土”案牵出案中案：检测单位用铁块代混凝土出假报告[/size][/b][/align] 有问题的混凝土被用于长沙望城区一房地产项目建设，最终导致该项目一栋楼房的12-27层拆除，返工重建。供应这些混凝土的湖南拓宇混凝土有限公司付出惨重代价，公司法定代表人兼董事长、总经理代建华及实验室主任刘伟分别被判刑9年、7年。 这起“问题混凝土”案还牵出案中案：在代建华、刘伟被判之前，为涉事楼盘新城国际花都提供检测服务的湖南励信工程检测有限公司（以下简称“励信公司”）及相关负责人，用铁块替代混凝土试块进行强度检测，并出具虚假检测报告，致长沙另一楼盘5层楼混凝土构件强度未达设计要求，最终耗费巨资进行加固处理。 中国裁判文书网公布的长沙市望城区法院一审判决书显示，励信公司法定代表人李俊、总经理赵开颜、检测员曾超豪均犯提供虚假证明文件罪，分别被判有期徒刑1年2个月、11个月。[b]用铁块代替混凝土试块检测，出假检测报告[/b] 望城区法院判决认定，励信公司自2019年2月4日开始直至案发，为逃避监管部门的监管，即采取不合法、不合规、虚假检测的方式出具虚假的检测报告。 据法院查明，励信公司于2007年8月3日成立，经营范围为建筑工程检测、经济信息咨询，于2015年取得建设工程见证取样检测资质，具有向社会出具具有证明作用的检测数据和结果的资格。李俊系公司法定代表人、股东，分管行政、后勤、财务方面工作，负责对检测报告签字授权；赵开颜系公司总经理、实际管理人，主管公司的全面工作和检测业务工作，负责对检测报告进行审核并签名确认。曾超豪于2019年8月被聘为公司职员，受公司指派从事负责混凝土试块强度检测工作。 励信公司及直接主管人员李俊、赵开颜明知混凝土试块强度检测活动应当由取得检测资质的检测员实施，故意违背相关规定，先后安排没有取得检测资质的赵某、张某、曾超豪上岗从事检测工作。 法院查明，为了不得罪委托单位，确保委托单位送检的试块获得检测合格的数值，赵开颜示意赵某、张某等人利用铁块代替混凝土试块进行强度检测，出具虚假的检测报告。期间，为遮掩虚假检测行为，赵开颜又示意赵某等人故意用铁架遮挡监控摄像头，以躲避长沙市建筑工程质量安全监督站的监管。[b]将方法教给无检测资质的检测员，致企业重大损失[/b] 法院查明，2018年10月，湖南新华联建设工程有限公司望城分公司（以下简称新华联公司）委托励信公司对新华联梦想城1.1号地二期二标项目11栋、12栋、13栋进行常规建材检测，其中包含砼抗压检测。励信公司指派张某负责该项目混凝土试块强度检测工作，张某为让检测数据合格，不认真履行应尽职责，一直使用铁块代替混凝土试块获取虚假检测数据。 2019年8月下旬，曾超豪进入励信公司后，张某将用铁块或者高强度混凝土试块代替送检混凝土试块获取合格数据的方法教授给曾超豪，并和曾超豪一起对新华联梦想城1.1号地二期二标试块进行虚假检测。2019年9月5日，张某根据公司安排离开混凝土强度检测岗位，曾超豪则继续按照张某传授的方法向委托方新华联公司出具虚假检测报告。 期间，张某、曾超豪明知委托方送检的混凝土试块数量不足，甚至委托方有时不提供混凝土试块，仍然收下新华联公司资料员刘某提供的芯片和检测委托单，通过伪造送检委托单上的信息，并用铁块或者高强度混凝土试块代替测试的办法，出具虚假的混凝土试块合格检测报告。 2019年2月4日至2019年10月29日期间，励信公司采取上述方法陆续向新华联公司出具多份混凝土抗压强度合格的检验报告，导致施工单位、建设单位对该工程质量误判，致使企业遭受重大经济损失。[b]部分构件不满足要求，5层楼剪力墙加固耗资82万[/b] 2019年10月28日，望城新城国际花都开发商公开给业主发出一份《告知函》，决定对C10栋12-27层进行返工重建。也正是因为这纸《告知函》，令长沙“问题混凝土”事故和湖南拓宇混凝土有限公司曝光于公众视野，并引起广泛关注。 长沙市住房和城乡建设局对此高度重视，介入调查，对全市同一时期使用拓宇公司混凝土的59个项目进行排查。除查出望城区新城国际花都五期三标C10栋12层以上部分混凝土构件强度未达设计要求外，还查出该区新华联梦想城项目1.1号地二期二标13栋21-25层部分混凝土构件强度未达设计要求，致该项目停工，论证研究处理措施。 据判决书披露，经湖南大学设计研究院有限公司对新华联梦想城13#栋21层至25层剪力墙现龄期混凝土抗压强度检测，部分构件不满足设计要求，需要进行加固设计及处理。经湖南天鉴造价咨询有限公司鉴定，新华联梦想城1.1期13栋（21-25层）剪力墙加固工程预算总造价金额为82多万元。 在查明上述事实后，2019年11月26日，李俊、赵开颜、曾超豪三人被长沙市公安局望城分局刑事拘留。 望城区法院经审理认为，被告单位励信公司及李俊、赵开颜、曾超豪均构成提供虚假证明文件罪，并作出一审判决：对被告单位湖南励信工程检测有限公司，判处罚金人民币二十万元；对被告人赵开颜、李俊分别判处有期徒刑一年二个月，并处罚金人民币一万元；对被告人曾超豪判处有期徒刑十一个月，并处罚金人民币五千元。 来源：澎湃新闻[b][/b]
四川升拓检测技术股份有限公司是无损检测技术专家.提供预应力混凝土桥梁多功能检测仪,预应力桥梁无损检测,混凝土检测仪器,混凝土材质检测,混凝土缺陷检测,混凝土材料无损检测,混凝土结构无损检测等.功能强大可测试混凝土材质、缺陷，灌浆密实度（定性、定位），预应力张拉性能等，并具有丰富的图形图像处理机能。技术先进兼容国内外多种技术和本公司独创技术，测试精度高，操作简便、效率高。测试范围从15cm的试样到150m的桥梁均可。性能可靠主要元器件均由日美等国家进口，可靠性高，耐久性强。技术支持多个大尺寸的模型试验和现场测试，具备雄厚的技术支持能力。产品功能能对预应力灌浆密实度的进行快速定性测试、准确定位测试和缺陷类型判别；能测后张法灌浆后的锚杆和锚索的锚下应力、拉杆张力、悬索张力；可检测竖向锚杆长度；可检测混凝土材质、结构尺寸、缺陷（内部的空洞、剥离、表面的裂化）。
1. 混凝土力学性能：抗压强度、轴心抗压强度、静力受压弹性模量、劈裂抗拉强度、抗折强度、圆柱体劈裂抗拉强度、芯样切割抗压强度、喷射混凝土切割抗压强度；2. 混凝土耐久性能：慢冻、收缩、抗渗、碳化；3. 普通混凝土拌和物：稠度、凝结时间、泌水和压力泌水、表观密度、含气量；4. 配合比设计:普通混凝土配合比设计、轻骨料混凝土配合比设计、喷射混凝土配合比设计、砌筑砂浆配合比设计、净浆配合比设计；5. 建筑砂浆：稠度、密度、分层度试验、立方体抗压强度、抗冻性能、静力受压弹性模量；6. 聚合物砂浆增加：抗压抗折、压折比、拉伸粘结强度、可操作时间、吸水量；7. 砂：筛分析、表观密度、吸水率、含水率、堆积密度和紧密密度、含泥量、泥块含量、云母含量、碱活性、石粉含量；8. 石：筛分析、表观密度、吸水率、含水率、堆积密度和紧密密度、含泥量、泥块含量、针状和片状颗粒总含量、岩石抗压强度、压碎指标值、碱活性；
非丝状菌膨胀是由于菌胶团细菌本身生理活动异常，导致活性污泥沉降性能恶化。可分为两种。一种是由于进水中含有大量的溶解性有机物，使污泥负荷F/M太高，而进水中缺乏足够的氮、磷等营养物质，或者混合液内溶解氧不足。高F/M时，细菌会把大量的有机物质吸入体内，而由于缺乏氮、磷或溶解氧不足，又不能在体内进行正常的分解代谢。此时细菌会向体外分泌出过量的多聚糖类物质。这些物质由于分子式中含很多羟基而具有较强的亲水性。使活性污泥的结合水高达400%(正常污泥结合水为100%左右)以上。呈粘性的凝胶状，使活性污泥在二沉池内无法进行有效的泥水分离及浓缩。这种污泥膨胀称为粘性膨胀。另一种非丝状菌膨胀是由于进水中含有大量的有毒物质，导致污泥中毒。使细菌不能分泌出足够的粘性物质，形不成絮体，因此也无法在二沉池进行有效的泥水分离及浓缩。这种污泥膨胀有时又称为非粘性膨胀或离散性膨胀。
膨胀罐目前已经被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中，下面南京捷登流体设备以我司的Aquafill与wozi膨胀罐为例，为大家深析深析膨胀罐的作用与优缺点。一、膨胀罐的工作原理： 由膨胀罐的结构可知，当膨胀罐用于系统中时，由于系统压力比预充气体的压力高，所以会有一部分工作介质进入气囊内（对隔膜式来讲是进入罐体内），直到达到新的平衡，当系统压力再度升高，系统压力再次大于预充气体的压力，又会有一部分介质进入囊内，压缩囊和罐体间的气体，气体被压缩压力升高，当升高到跟系统压力一致时，介质停止进入，反之，当系统压力下降，系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力，气囊内的水会被气体挤出补充到系统内，使系统压力升高，直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等，囊内的水不再往系统补给，维持动态的平衡。二、膨胀罐的作用： 膨胀罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中，其缓冲系统压力波动，消除水锤起到稳压卸荷的作用，在系统内水压轻微变化时，膨胀罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用，能保证系统的水压稳定，水泵不会因压力的改变而频繁的开启。三|、隔膜式膨胀罐 隔膜式膨胀罐是早期第一代的产品，对隔膜式膨胀罐来讲，其罐体和隔膜之间预充有一定压力的氮气，气囊式膨胀罐是罐体可气囊之间预充有一定压力的氮气。 1.因为隔膜式膨胀罐壳体是直接与水接触的，所以壳内都喷涂防锈层。罐的接口与壳体之间是焊接而成。这样在焊接的过程中，高温就会将防锈涂层氧化。本来是银白色的涂层，在焊接后呈现黑色。用手触摸可感觉有黑色小颗粒。那么这些看似微不足道的氧化点工作时长期与水接触，慢慢就会生锈并逐渐扩大，直到整个罐体生锈，为什么这种膨胀罐用一段时间后，倒出来来的水呈黄水也就不足为奇了。 2.隔膜式膨胀罐的内膜是通过热轧的方式固定在膨胀罐的两个半壳的碳钢中间，这种工艺过程如果处理的不好，就会留下微小的气孔在内膜和碳钢之间，这些微小的气孔就会将预充的气体泄露出去，膨胀罐如果泄露气体，90%就是从这里泄露的。这种漏气的膨胀罐用一段时间如果不再补充气体就不能起到定压卸荷作用。而这本身是很难察觉。由于罐壁厚度一般在1mm左右，接口直接与罐焊接在一起，这种联接方式可承受的扭力相当小。而安装罐时只能抱着壳体旋转，这样如果用力太大或过猛，就会将接口旋断。这种情况在空调生产过程中最为常见。四、气囊式膨胀罐 气囊式膨胀罐就克服了隔膜式气压罐的缺点，气囊式膨胀罐内部有一个整体的气囊，在工作时水只进入气囊内，不与壳体接触。接口处用法兰盘连接。这种结构就避免了焊接过程引起的生锈问题。这种结构的膨胀罐的气囊可更换。同样，由于是法兰连接，故它的接口就可以承受很大的扭力，在安装过程中就不怕会扭断接口。
准备求购一台用于测定新拌混凝土流变性质的流变仪，混凝土内含有大量大颗粒的石子，如10-1毫米左右的比例约50%。
测试混凝土强度的新标准成熟度和导电率测试法全自动模式测试通过互联网和SMS，使得任何情况下测试数据都是可用的优点：更高效、简单和便宜系统非常简单：传感器测试温度和电导率，然后把测试的数据存储到数据箱中。在数据箱中，是一个GSM，通过GPRS可以很规律的将测试数据传输到中心服务器上。在该服务器上，运行软件，用户键入这些数据和一些项目数据，同时计算混凝土的强度值，当然所有的操作都进行存储。按下按钮，即可完成项目报告，并可以打印或是以电子文本的形式进行储存和传送。测试的数据也可以以Excel表格的形式或一个XML文件的形式进行下载，用于后续的处理。如果没有互联网怎么办？不需要：例如：当达到某一强度值，或发送一个SMS信息，同时包含有强度值是，该服务器还可以发送SMS给主管或其他相关人员。该系统计算强度的方式有两种：已知成熟度的情况下和已知电导率的情况。通过这种方式，可以确定最佳的混凝土强度值。系统是如何工作的？每个用户拥有自己的网页，可以安全的登录。在该网页上，他可以看到所有的他的项目以及测试点。网页和所有用户的数据都存储在荷兰最大的最安全的数据中心服务器上。数据服务器上有永久的数据备份。在项目开始时，用户登录到网站上，准备一个项目以及命名需要测试的点。键入使用的混凝土的很多的细节(包括C值)，和使用的数据箱的数目。在建筑工地现场，对于每个测试点，一同安装数据箱和传感器。一旦打开数据箱，它将通过GPRS与服务器进行联通。配有的数据箱以及传感器，就可以测试混凝土的温度和电导率，在给定的时间，通过GPRS把数据传输到服务器上。数据箱中的温度值和电池的状态也一起传输。在服务器上，用户可以看到所有他的项目和测试点，并且可以追踪强度的发展情况。如果需要自动的发送强度数据SMS信息的话，在现场，也可以发送信息到相关人员。当测试已完成，数据箱已拆除，重新加载到下一个项目。传感器仍保留在混凝土中，以便可用来后期的进一步测试。快问快答：我的项目数据是否安全？ 是安全的，用户名和密码仅仅可用于安全服务器。数据存储在多个计算机中心，对最佳的方式，并对数据进行永久的备份。在混凝土中，可在任何深度进行测试？ 是的，测试可在任何深度进行。是否一个数据箱可连接几个传感器？ 为了阻止长期在建筑施工现场弯曲存在的缺点和风险，一个传感器可连接到每个数据箱。但是如果有相对有利的价格，这个都不是问题。强度是如何确定的？ 按照加权成熟度的方法来确定混凝土的强度。此外，也可以使用电导率。在未来可能使用这种方法较多。
壁挂炉膨胀罐用于系统中起缓冲压力波动及部分给水的作用，在热力系统中主要是用来吸收工作介质因温度变化增加的那部分体积；在供水系统中主要用来吸收系统因阀门、水泵等开和关所引起的水锤冲击，以及夜间少量补水使供水系统主泵休眠从而减少用电，延长水泵使用寿命。壁挂炉膨胀罐作用： 壁挂炉膨胀罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中，其缓冲系统压力波动，消除水锤起到稳压卸荷的作用，在系统内水压轻微变化时，壁挂炉膨胀罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用，能保证系统的水压稳定，水泵不会因压力的改变而频繁的开启。壁挂炉膨胀罐工作原理： 当壁挂炉膨胀罐用于系统中时，由于系统压力比预充气体的压力，所以会有一部分工作介质进入气囊内（对隔膜式来讲是进入罐体内），直到达到新的平衡，当系统压力再度升高，系统压力再次大于预充气体的压力，又会有一部分介质进入囊内，压缩囊和罐体间的气体，气体被压缩压力升高，当升高到跟系统压力一致时，介质停止进入，反之，当系统压力下降，系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力，气囊内的水会被气体挤出补充到系统内，使系统压力升高，直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等，囊内的水不再外系统补给，维持动态的平衡。
壁挂炉膨胀罐用于系统中起缓冲压力波动及部分给水的作用，在热力系统中主要是用来吸收工作介质因温度变化增加的那部分体积；在供水系统中主要用来吸收系统因阀门、水泵等开和关所引起的水锤冲击，以及夜间少量补水使供水系统主泵休眠从而减少用电，延长水泵使用寿命。壁挂炉膨胀罐作用：壁挂炉膨胀罐被广泛应用于中央空调、锅炉、热水器、变频、恒压供水设备中，其缓冲系统压力波动，消除水锤起到稳压卸荷的作用，在系统内水压轻微变化时，壁挂炉膨胀罐气囊的自动膨胀收缩会对水压的变化有一定缓冲作用，能保证系统的水压稳定，水泵不会因压力的改变而频繁的开启。壁挂炉膨胀罐工作原理：当壁挂炉膨胀罐用于系统中时，由于系统压力比预充气体的压力，所以会有一部分工作介质进入气囊内（对隔膜式来讲是进入罐体内），直到达到新的平衡，当系统压力再度升高，系统压力再次大于预充气体的压力，又会有一部分介质进入囊内，压缩囊和罐体间的气体，气体被压缩压力升高，当升高到跟系统压力一致时，介质停止进入，反之，当系统压力下降，系统内介质压力低于囊和罐体间的气体压力，气囊内的水会被气体挤出补充到系统内，使系统压力升高，直到系统工作介质压力跟囊和罐体间的气体压力相等，囊内的水不再外系统补给，维持动态的平衡。南京捷登专业销售壁挂炉膨胀罐，意大利原装进口Aquafill壁挂炉膨胀罐以及国内组装wozi壁挂炉膨胀罐。两大品牌，从质到价，给您超高性价比的性价比。
C40 1. 计算混凝土配制强度：fcu,k=fcu,o+1.645*σ=40+1.645*6=49.872. 计算水灰比：w/c=αa*fce/( fcu,k+αa*αb* fce) =0.46*42.5/( 49.87+0.46*0.07*42.5) =0.38αa，αb为回归系数，中砂取αa为0.46，αb为0.073. 计算水泥用量：取用水量为Wo= 180 kg/m3Co /′=Wo/( w/c)= 180/0.38=474 Co = Co/ *（1-0.15）=403Fo= Co/-Co =474-403=714. 计算混凝土砂、石用量：Co+So+Go+Wo+Xo+Fo=Cp So/( So+ Go)*100%= Sp假定混凝土容重为2410 kg/m3 选取混凝土砂率为45%Co+So+Go+Wo+Fo=2410 ①So/( So+ Go)*100%=40% ②由①、②两式求得So=790，Go=964式中Co / ………每立方米混凝土中胶凝材料用量（kg）；Co ………每立方米混凝土中水泥用量（kg）；So ………每立方米混凝土中细骨料用量（kg）；Go ………每立方米混凝土中粗骨料用量（kg）；Wo ………每立方米混凝土中水用量（kg）；Xo ………每立方米混凝土中外加剂用量（kg）；Fo ………每立方米混凝土中粉煤灰用量（kg）；Cp ………每立方米混凝土假定重量（kg）Sp ………砂率（%）5. 计算理论配合比：Co：So ：Go ：Wo ：Xo ：Fo=403：790：964：180：8.06：71 =1.00：1.96：2.39：0.45：0.02：0.186. 确定施工配合比：经试拌，实际用水量为170kg，混凝土实测容重为2408 kg/ m3Co1：So1 ：Go1 ：Wo1 ：Xo1 ：Fo1=403：790：964：170：8.06：71=1.00：1.96：2.39：0.42：0.02：0.18
混凝土抗渗仪是测试建筑物具有特殊的性能-抗渗性能。混凝土渗仪是用来测定混凝土的抗渗性能，适用于建筑企业、科研院校，设计施工等部门从事混凝土抗渗性能的测定研究，同时可用于其它建筑材料透气测定和质量检测。 混凝土抗渗仪的主模采用优质钢，台面采用不锈钢板。压力值通过传感器在压力显示仪上显示出来，并能按设定的程序实现自动升压，自动完成试验，减轻工作人员负担。混凝土抗渗仪主要使用于湖拧土抗渗性能和是试验和抗渗标号的测定。混凝土抗渗仪可做建筑材料透气性的测定和质量检查，因此得到了有关生产、施工、设计、教研等部门的广泛使用。混凝土抗渗仪的主要参数：允许最大压力：6Mpa；工作方式：自动调压；电动机功率：90W；外型尺寸：1100×900×600mm ；试模几何尺寸：175 x 1 85 x l50mm；电动机功率：90W；转速：1390r／min；
钻芯法检测混凝土强度经历了1。89年的混凝土检测规范2。建筑结构检测技术标准GB/T 50344 -20043。钻芯法检测混凝土强度技术规程CECS03 2007从单纯的保证率到置信区间，不可谓进步不大。
行星式混凝土搅拌机优异的特殊性正好满足了设备用户的行业搅拌需求，青岛迪凯行星式混凝土搅拌机匀质高、速度快、不起球的生产特性和技术优势在行业搅拌中的反响尤为强烈。行星式混凝土搅拌机重点探索行业混合应用，实现多元化搅拌模式，是在传统混凝土搅拌机的基本上，经过青岛迪凯不断的研发和探索创新出来的一款新型混凝土搅拌机。伴随行业搅拌需求的不断提高，行星式混凝土搅拌机凭借优异的设备性能而被广泛的应用，在行业搅拌生产中实现了科学合理的技术发挥。[img=,600,600]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2024/04/202404230951031265_5942_5336215_3.jpg!w600x600.jpg[/img]
主要结构DYE-2000型混凝土压力试验机主要由主机、液压系统和测力单元等组成。1、 主机主要由上梁、立柱、调节丝杠及手轮、承压板、油缸和活塞等组成。丝杠末端与上压板间装有活动球座，操作时当上压板底面与试件顶面接触后，能自动适应试件高度方向的细微倾斜度，使两平面互相接触全面，从而使度件受力均匀。根据试件大小，可转动手轮和丝杠，以适当调节试验空间。下压板顶面上刻有定位线框，便于将试件放置在中心位置。2、 液压系统由液压泵、送油阀、回油阀、油箱、滤油器及油管等组成。液压泵为轴向五柱塞超高压泵，由电动机直联驱动，送油阀上设有安全阀，过载是可溢流，起安全作用。操纵送油阀手轮，可调节油缸进油量，以达所需加荷速率。打开回油阀，可使油缸内和油泵来的油全部流回油箱。3、 测力单元主要包括测控系统、打印机和压力传感器等。(详见所附《RFP-03智能测力仪使用说明书》4、 电气系统由电动机、启动按钮、停止按钮、交流接触器、熔断器等组成。使用方法 1 操作者必须熟悉DYE-2000型混凝土压力试验机机床操作顺序和性能，严禁超性能使用设备。2 操作者必须经过培训、考试或考核合格后，持证上岗。 3 开机前，按设备润滑图表注油，检查油路是否畅通。开启气阀调节系统压力、润滑压力、平衡缸压力，调节油雾装置。 4 检查变速箱油标油位，启动主电机空转5分钟后，寸动滑块至下死点，调节滑块高度，锁紧球头丝杆锁紧机构。 5 关闭机床电控总开关，关闭电控柜空气开关。 6 清洁机床，按设备润滑图表注油润滑混凝土压力机,水泥压力试验机，压力试验机：混凝土压力机主要用于测试混凝土、水泥、高强度砖、耐火材料等建筑材料试块的抗压强度,也可用于其他非金属材料的抗压强度的试验。混凝土压力试验机的横梁可以通过两个很长行程的提升装置进行调整，并且带有可靠的夹紧系统将横梁固定在高刚度的镀铬立柱上，这个设计可以使得可以进行快速、简便以及精确的横梁定位，在测试一些不同高度的试样的时候具有很好的优势。加载架具有很高的轴向和侧向刚度，经过精确调整，可以用于高级的建材测试。混凝土压力机,水泥压力试验机，压力试验机：混凝土试验机采用非常高刚度的四柱式结构加载架，单加载头设计，上下压力板都带有注油式球座装置。立柱经过镀铬处理，液压活塞经过硬化处理并且具有很高的表面加工精度以保证压力试验机的最高性能。弯折测试架上采用双向作动器，提供快速的控制方式并且可以用来测试高强混凝土。混凝土压力试验机采用非常高刚度的四柱式结构加载架，单加载头设计，上下压力板都带有注油式球座装置。加载立柱经过镀铬处理，液压活塞经过硬化处理并且具有很高的表面加工精度以保证试验机的最高性能。试验机经过精确调整，可以连接到带有低噪音液压源组的落地式控制器，或者式连接到其他的带有液压源的其他测量系统。
[color=#333333]WOCA 2022 亚洲混凝土世界博览会|亚洲混凝土展相约魔都！[/color][font=等线]World of Concrete Asia 亚洲混凝土世界博览会作为全球混凝土行业知名的展会品牌“混凝土世界博览会”系列的亚洲站，以混凝土地面建设为中心，向混凝土立面建筑发展，包含建筑原材料，混凝土建筑添加剂、混凝土建筑设备、设施及建筑材料设备等，打造混凝土建筑行业一站式展览平台。为推动亚洲地区建筑混凝土行业的绿色发展国际化、多元化的展览平台[/font][font=等线]。[/font][font=等线] [/font][b][font=等线]【组织机构】[/font][/b][font=等线][font=等线]主办单位：[/font]Informa Markets[/font][font=等线]联合主办单位：中国建筑材料联合会地坪产业分会、中国建筑材料联合会混凝土外加剂分会、中国散装水泥推广发展协会预拌砂浆专业委员会、上海市混凝土行业协会[/font][font=等线][font=等线]支持单位：美国混凝土协会[/font]ACI、中国建筑业协会混凝土分会、中国机电产品进出口商会、中国五矿化工进出口商会[/font][b][font=等线] [/font][font=等线]【预计展会规模】[/font][/b][font=等线][font=等线]展出面积[/font]57000㎡，品牌展商720多家，专业观众37000多人次[/font][font=等线] [/font][b][font=等线]【展品范围】[/font][font=等线]通用混凝土[/font][/b][font=等线]混凝土搅拌设备、混凝土生产设备、混凝土运输设备、现浇混凝土、预制混凝土、混凝土切割设备，破碎设备，爆破技术等、混凝土检测仪器及设备、混凝土加固技术及设备、装饰混凝土及颜料、透水砖、水泥、特种水泥，白水泥[/font][b][font=等线]混凝土表面处理[/font][/b][font=等线]整平设备、抹光设备、抛光设备、抛丸设备、吸尘[/font][font=等线]/清洁设备、小工具类、耗材、混凝土外加剂[/font][b][font=等线]地面系统[/font][/b][font=等线]地坪设计、环氧地坪聚氨酯地坪、磨石地坪、卷材地坪、运动地坪、水泥基自流平、其他地坪[/font][b][font=等线]水泥基及石膏基相关[/font][/b][font=等线]砂浆、砂浆生产设备、包装设备、运输设备、喷涂设备、砂浆添加剂[/font][b][font=等线]砂石[/font][/b][font=等线]破碎设备、再生骨料利用加工、建筑垃圾处理设备、尾矿处理、给料筛分设备、砂石类型、运输设备、环保及清运设备、配套及周边、开采运输设备[/font][b][font=等线]混凝土产业生态修复及环境治理[/font][/b][font=等线]建筑垃圾管理和回收、废弃物能源化及资源化、建筑固废处理环境服务、建筑再生料的生产和销售、建筑再生料供应商、废水处理设备、建筑施工噪音污染解决方案及设备、建筑绿色环保材料及其他、砂石固废及处理、砂石环保技术设备[/font][b][font=等线]模板脚手架及生产设备[/font][/b][font=等线]模板类、脚手架类、加工生产设备[/font][font=等线] [/font][b][font=等线][color=#333333]【参展费用】[/color][/font][font=等线][font=等线]光地（最小[/font]36平方米起）[/font][/b][font=等线][/font][font=等线][font=等线]展位费用[/font] [font=等线]人民币[/font] 1,460 元 / 每平方米，并且按6%加收增值税[/font][font=等线][/font][font=等线]* 包括：展位面积、展位保安、观众邀请函、公共区域清洁、展会会刊录入、展商胸牌、媒体宣传等[/font][b][font=等线][font=等线]标准展位（最小[/font]9平方米起）[/font][/b][font=等线][/font][font=等线][font=等线]展位费用[/font] [font=等线]人民币[/font] 1,570 元 / 每平方米，并且按6%加收增值税[/font][font=等线][/font][font=等线]* 包括：展位面积、展位搭建及拆卸、展位围板、2盏射灯、1张桌子、2把椅子、1个电源插座、展位楣板、展位地毯、每日展位清洁和保安、展会会刊录入、参展商胸牌、媒体宣传等[/font][b][font=等线][font=等线]研讨会（[/font]30分钟一场）[/font][/b][font=等线][/font][font=等线][font=等线]费用[/font] [font=等线]人民币[/font]8,000元/场，并且按6%加收增值税[/font][font=等线] [/font][font=等线]展位预订：[/font][url=https://www.wocasia.cn/yudingzhanwei/][u][font=等线][color=#0000ff]https://www.wocasia.cn/yudingzhanwei/[/color][/font][/u][/url][font=等线] [/font][b][font=等线]联系方式[/font][/b][font=等线]Ada Feng 冯女士[/font][font=等线][/font][font=等线][font=等线]电话：[/font]+86 21 6157 7251[/font][font=等线][/font][font=等线][font=等线]电邮：[/font]Ada.Feng@informa.com[/font][font=等线]/[/font] [font=等线]info@wocasia.com[/font][font=等线][font=等线]微信客服：[/font]W[/font][font=等线]OCA-XIAOTONG[/font][color=#333333][/color]
GB/T 16752-2006 混凝土和钢筋混凝土排水管试验方法[color=red]【由于该附件或图片违规，已被版主删除】[/color][img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=37543]GB/T 16752-2006 混凝土和钢筋混凝土排水管试验方法[/url]
摘要：航天器用各种大尺寸构件都普遍要求超低膨胀系数以保证构件尺寸的稳定性，传统热膨胀系数测试只针对长度100mm以下的小试样，已无法满足大尺寸构件的超低热膨胀系数测量，需要精确测量整个构件的超低热膨胀系数。本文对国内在大尺寸构件热膨胀系数整体测量方面的研究工作进行了综述，以了解国内目前的发展状况，给今后开展此方面工作提供参考和借鉴。1. 前言 在太空运行的各种航天器，由于没有大气层的保护，其环境温度变化很大，受阳面温度可高达上百摄氏度，而被阳面温度却在零下几十摄氏度。因此，航天器在空间环境中，由于材料的热膨胀，会引起航天器结构的尺寸变化。但是从航天器的某些部件和仪器的技术要求考虑，希望航天器的某些结构的稳定性要好，这一点对通讯卫星天线结构及敏感元件、太空望远镜的镜筒支架等的使用和安装尤为重要。尤其是卫星和望远镜桁架结构更要求其在一定的环境温度变化范围内不因热应力产生变形或者变形极小，即所谓零膨胀。传统热膨胀系数测试只针对长度100mm以下的小试样，已无法满足大尺寸构件的超低热膨胀系数测量。为适应航天器制造的要求，特别是对于以m为长度单位的E-08/K量级材料热膨胀系数需要更加准确的测试。因此，研究航天器用复合材料工程构件的超低膨胀测试方法和相应的测试设备，具有重要的科学意义和实用价值。 本文将介绍国内在工程构件级热膨胀系数测试方法和测试设备方面所开展的工作。2. 光纤位移传感器测试方法（1） 针对卫星用低膨胀纤维增强复合材料杆件，上海复合材料科技有限公司与国防科技大学合作开展相应的热膨胀系数测试系统研究，具体的测试要求为： （1）测试件是碳纤维复合材料杆件，杆件形状为圆杆或矩形杆。长度尺寸1m，圆杆直径φ10～80mm，壁厚为2mm左右。矩形杆的截面不超过100mm×100mm，壁厚2mm左右。 （2）能测量在温度范围-70～+100℃的轴向伸缩量，并测量相应温度，从而得出工程试件的热膨胀曲线。测量误差不大于±3%。 （3）试验箱能按要求的程序升温，升温程序可调，并能实时控制。对设定点的温度控制精度优于±1℃，测量精度优于0.5℃。试件周边温度的均匀性优于±2℃。 上海复合材料科技有限公司研制的这套热膨胀测试系统主要由温度控制系统、机械系统、数据采集系统、计算机控制与分析系统四大部分构成。 （1）温度控制系统：采用高低温试验箱，满足温度范围和温度控制要求。 （2）机械系统：包括测试系统的基座、测试基准、试件支架。 （3）数据采集系统：包括光纤位移传感器。 （4）计算机控制与分析系统：主要用于控制整个测试过程，实现测试数据的自动采集、分析、存储与测试结果的显示。 位移采集采用MTI2000光纤位移传感器，其特点是非接触式，最大量程2mm，分辨率为0.25um。MTI2000光纤位移传感器包含一组发射光光纤和一组接收光光纤，如图 2 1所示，发射光光纤和接受光光纤以三种不同方式排列（不规则、半圆心及同心圆形状），卤钨灯提供光源，光传输到光纤中，光纤探头发出的光照射在被测物上，被测物反射回来的光进入接受光光纤并传入到MTI-2000中。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2016/10/201610221657_614789_3384_3.png图 2-1 光纤分布示意图 如图 2-2所示，当光纤与被测物接触时，没有光能传输给接收光光纤，输出信号为“零”。随着探头与被测物之间距离的增加，接收光纤接收的光也增加，并且增加的光和距离之间非常敏感，与信号输出也呈很好的线性。随着距离的继续增加，接收光光纤接收到的光达到峰值，如果探头和被测物之间的距离继续增加，接收到的光将会持续减少，结果是具有第二个很灵敏且具有大量程和标准距离的测量范围。 http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2016/10/201610221657_614790_3384_3.png图 2-2 MTI2000光纤位移传感器输出信号与位移的变化关系 整个测量系统的测量基准利用低膨胀系数材料殷钢制作，测量基准包括殷钢连杆、传感器微调台和殷钢传感器夹具。测量基准至于试验箱外，因醋不受试验箱内温度变化影响，而且整个测量基准能够控制在0.5um/m℃以下。 被测件通过试件支架安装在试验箱内，试件支架包括殷钢V形架、低导率材料升降杆和剪式升降台，被测件水平置于V形架内，由V形架自动定心，从而保证被测件轴心与两个传感器侧头平行。被测件支架通过剪式升降台固定在大理石基础件上，不与试验箱体接触。 剪式升降台能够调整被测件在试验箱内高度，从而保证能够测量不同直径的被测件的热膨胀系数。在温度快速变化的情况下保证箱体和支架对称变形，同时减小支架的质量，以减小其热容，防止测量时受到支架变形影响而产生的缓慢漂移。 文献中并未报道此测试系统的结构，但根据分析可以大概此测试系统为双端面测试结构，即将两路光纤位移传感器对准被测件的两个端面，同时测量两个端面的位移，最终得到整个测试件的热膨胀长度变化。整个测试系统的结构如图2-3所示。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2016/10/201610221657_614791_3384_3.png图 2-3 低膨胀纤维增强复合材料杆件热膨胀系数测试系统结构示意图 从文献报道分析这套大尺寸构件热膨胀系数测试系统技术指标和测试结果，可以得出以下初步的结论： （1）位移传感器分辨率为0.25um，那么测量准确度基本也就在1um左右，这个测量准确度基本与千分表相同，所能测试的热膨胀系数最小也就在1E-06/K左右，还无法测试-7量级甚至-8量级的零膨胀系数材料。而目前的2m长构件热膨胀系数可以达到5E-08/K水平，由此可见采用这种测试方法无法满足目前零膨胀构件的测试需求。 （2）采用光纤式位移传感器所进行的位移测量，是一种相对测试方法，实际测量精度还需要采用更高级别仪器进行计量标定才能保证热膨胀系数测量准确性。 （3）采用已知热膨胀系数的铝材Ly12CZ（淬火状态）制成的测试件进行测量精度考核，测试件直径为φ20mm，常温下长度1m，壁厚为2.5的管型材。在-50?20℃测试温度范围内，测定的平均热膨胀系数为19.9E-6/K，20～100℃测试温度范围内，测定的平均热膨胀系数为21.4E-6/K。文中得出的结论是对于这种E-06/K量级的热膨胀系数测试偏差在7%以内。由此试验证明这套大尺寸只能测试E-06/K量级的热膨胀系数。 （4）文中报道了对直径?20mm、壁厚2mm、长度为1m的碳纤维复合材料圆杆热膨胀系数测试结果，测试温度范围为10～30℃。测试结果显示热膨胀长度变化量为-17.47um，线膨胀系数为-0.87E-06/K。文中仅报道了两次重复性测量，两次重复行测量重复精度为1.3%。由此可见这种碳纤维复合材料圆杆热膨胀系数很大，距离所需要的零膨胀系数差距很大。 （5）从文中报道可以看出，整个测试是以殷钢基座为基准，理论上这个测量基准能够控制在0.5um/m℃以下。但考虑到伸入试验箱内光纤长度的变化，以及并未采用同侧差分测量抵消光纤长度的技术手段，很大可能会出现碳纤维复合材料圆杆实际热膨胀系数很小，但此套装置并不能准确测试，测试结果反而是此装置的系统误差，即碳纤维复合材料圆杆很小的热膨胀以及完全淹没在测试系统误差内。 （6）尽管文中报道的碳纤维复合材料圆杆热膨胀系数测试结果在-0.87E-06/K左右，这表现出碳纤维复合材料圆杆生产工艺还未能实现整体圆杆的零膨胀，更表现出测试方法自身精度完全无法达到零膨胀测试需要，但这是目前国内对大尺寸管件低膨胀测试的首次尝试，尽管不成功但意义非常重大。从对1m长的圆杆测试结果可以看出，在10?30℃温度范围内，圆杆收缩了17.47um。那么如果采用取样方式进行热膨胀测试，取样尺寸如果为100mm，那么100mm小试样的受热收缩也仅仅为1.7um左右。对于这种不到2um的热膨胀，采用目前常规的热膨胀仪器都无法进行测量。文中所报道的1m长碳纤维复合材料圆杆热膨胀系数测试恰恰证明了低膨胀构件整体热膨胀系数测试的必要性，这点在超低热膨胀系数构件中显得更为突出。[color=#ff000
硬化混凝土含气量测试专用设备——WINNER208产品图片http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181357_574164_3049057_3.jpg 混凝土的含气量对于建筑在高寒高盐度等地区的强度与寿命具有重要意义。硬化后的混凝土的含气量检测一直是一个比较繁琐的过程，一般采用直线导线法进行测试，其不足之处有如下几点：1. 无法获得准确的面积值：由于无法直接测量气孔面积数值，只能用被气孔切割的线段长度利用微积分的原理获得近似面积值，取得的数值精确度太低。2. 测试时间长：一个样品经过处理划线等等步骤下来，往往要测试两到三个小时甚至更长时间。3. 测试结果不稳定：不同的操作者测试同一类样品，由于操作习惯的不同，测试结果差距很大，因此测试结果的不稳定导致了对比性不强。 因此济南微纳与国内知名大学合作，推出WINNER208混凝土含气量检测仪。采用计算机图像学配合自主设计的光学机械系统，实现了对硬化混凝土含气量、气孔间距系数等相关数据的自动测试。功能特点传统直线导线法WINNER208混凝土气孔检测仪无法获得准确面积值，只能以多条线段长度近似通过拍摄的图片直接获得面积值，准确度极高后续计算误差小测试时间长，人员工作量大测试时间短，测试人员基本不需要参与，直接获得结果测试结果不稳定，由于每个测试人员的测试习惯不同，所以测试结果重复性差，对比性也差。采用相同的取样方式和分析方式，无人为因素干扰，重复性好，而且尤其适合多个样品之间的对比，建立自己的评价体系。设备参数尺寸http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181352_574157_3049057_3.png重量 20KG光学组件1. 物镜组：可连续变倍光学系统2. 倍率范围：7倍——450倍（含数码放大倍率）3. 光学照明：高亮LED紫外照明器。波长范围365~380nm运动组件1. 移动平台：二维电动平移台，有效行程60MM×60MM。带霍尔磁性感应器。可选：有效行程100mm×100mm2. 对焦机构：电动对焦系统，有效行程50mm。3. 电机参数：高精密式步进电机，微动细分最高可达1微米。4. 驱动模块：内置式RS232驱动端口，可用USB控制。图像设备1. 成像元件：1/1.8英寸 progress scan CMOS 可选：1英寸或1/2英寸CCD芯片2. 像素数：310万 可选：最高可选800万像素3. 最高分辨率：2048×1536 可选：最高可获得3264*24484. 帧率：6fps@2048×1536 / 10fps@1600×1200 / 15fps@1280×1024 / 30fps@640×480内置系统1. CPU：AMD低功耗CPU2. 内存：4G3. 硬盘：500G4. 操作系统：WIN7软件功能1. 混凝土气孔预设模式：软件核心模块，开启此模式，即可预设步距、采集范围等参数，并可一键拼图，获得完整的混凝土砌块图像并进行计算和结果输出。2. 自动修正模块：可以将裂隙、骨料等非气孔的测试干扰自动去除。3. 任务管理机制：按照任务进行管理，保证资料管理井井有条。4. 视像采集：随时进行视频和图片的采集，保留需要的视像资料。5. 比例尺标定：通过比例尺标定操作，可与实际尺寸建立关联，从而直接在图像上获得实际尺寸数值。6. 测量：可以进行长度、圆周、多边形、角度等多种测量操作。7. 颗粒自动处理工具集：自动消除颗粒粘连、自动消除杂点、自动消除边界不完整颗粒、自动填补颗粒的空心区域、自动平滑颗粒边缘等12项自动处理工具8. 平台自由运动模式：选择此模式，可使用按钮自由控制平台移动9. 自动对焦：软件可根据焦平面的清晰程度自动选择合适的对焦点。输出参数1. 核心数据：气孔总数、气孔平均半径、泥浆含量百分比、含气量、间距系数等2. 气孔粒径分布：气孔的粒径的分布图表3. 分布类型：按数量分布、按体积分布、按面积分布、按长度分布等4. 自定义表头：自定义表头显示的LOGO以及测试人员等报告信息5. 原始图片/缩略图：可以将带有测量数据信息的图片保存，便于发表论文等。备选配件1. 混凝土砌块加工配套设备（详情请咨询销售人员）测试实例1. 样品处理：将混凝土砌块切割打磨抛光后，用专用材料进行填充处理（下图中有做好的样品实例，使用的填充材料和方式不同，具体情况请咨询销售人员）http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181353_574159_3049057_3.jpg1. 开始测试：将处理好的样品放在WINNER208上标示位置，选择混凝土气孔预设模式，即可自动开始测试。2. 合成图片：系统会自动将采集的图片拼接成一整幅大图http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181354_574160_3049057_3.png（注：由于尺寸所限，本照片已压缩，原照片尺寸为8102×7680）1. 二值化：通过二值化操作去掉颜色等其他信息，将整幅图数字化http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181355_574161_3049057_3.png（注：由于尺寸所限，本照片已压缩，原照片尺寸为8102×7680）1. 自动修正：开启自动修正功能。可以自动去除裂隙、骨料等非气泡干扰。获得最终需要分析的图片。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181355_574162_3049057_3.png（注：由于尺寸所限，本照片已压缩，原照片尺寸为8102×7680）1. 输出最终结果核心数据包括：气泡总数、气泡平均半径、泥浆含量、含气量等除此之外还可以获得：球形度等形状参数、气泡大小的分布曲线等数据http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/11/201511181356_574163_3049057_3.png
加气混凝土用铝粉的应用与制备（1.哈尔滨东轻金属粉业有限责任公司，黑龙江哈尔滨 150060；2.济南大学颗粒测试研究所山东济南 250022）摘要：用干式球磨法生产加气混凝土用铝粉。根据加气混凝土的生产工艺，确定其对铝粉的性能要求。在加气混凝土用铝粉的生产工艺中，通过实践及数据分析，确定最佳工艺参数：原料铝粉粒度 http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/05/201305271048_441747_388_3.jpg=630~280 μm；助磨剂加入量在 3.0%；铝粉磨内滞留时间为 16.6~19h。关键词：加气混凝土；铝粉；松装密度；粒度存；分散性差、粒度分布不均匀，生产出的加气混凝中图分类号： TF123.7 文献标识码： B文章编号： 1008-5548(2006)03-0045-03 Application and Preparation of Aluminum PowderApplied in Lightweight Concrete SONGXiao-hui1,RENZhong-jing2 (1.HarbinDongqingMetalPowderIndustryCo.Ltd,Harbin150060;2.InstitrteofParticleMeasurement,JinanUniversity,Jinan 250022, China) Abstract:The aluminum powder applied in light weight concrete was produced in mill by dry grinding.The aluminum powder’s performance was decided by the light weight concrete technology. The aluminum powder’s performance were controlled by the material’s particle size, grinding aid’s additions and grinding time.The practice and data were analyzed. The technical parameters were optimized,which was that material’s particle size was http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/05/201305271048_441747_388_3.jpg=630~280 μm, adding 3.0% grinding aid, grinding time was from 16.6h to 19h. Key words: light weight concrete；aluminum powder；bulk density； particle size为了顺应世界对资源保护的要求，我国加强了土地使用的监督，限制红砖的生产，加大对环保建材推广和应用。加气混凝土材料作为新型环保建材，得到了较快的发展。随着加气混凝土材料应用范围的扩大，其对铝粉性能的要求也越来越严格。20世纪 90年代，我国从国外引进了亲水性铝粉的加工工艺。经过 10多年的改进，铝粉在加气混泥土材料中的使用已经很成熟。近年来，新的发气材料----亲水铝膏开始发展起来。由于铝膏生产用湿墨工艺，避免了粉尘飞扬，一部分厂家认为其安全性好，从而改用铝膏生产，但铝膏的稳定性差，无法长期保存；分散性差、粒度分布不均匀，生产出的假期混凝土砖气泡不均匀，易开裂，强度不高；固体份差别较大，配料不准确，导致发气高度不一，强度差异较大；由于铝膏的流动性差，无粉体工业用人工加料，无法达到工业化大生产的要求。干法生产的铝粉，由于加工工艺连续，可保证质量稳定；粒度分布可控，可根据不同配方进行相应调整；流动性好，易于分散，可用于工业化大生产；安全性上，经十几年来不断改进，得到了很好的控制。1铝粉在加气混凝土中的应用1.1铝粉在加气混凝土中的作用机理铝作为活泼的两性金属，能够与酸、碱反应放出氢气。铝粉能够作为加气混凝土的发气剂，就应用了铝在碱性溶液中反应的化学过程。其化学反应式如下：Al+OH-+H2O=Al(OH)3+H2 ↑混凝土的浇注料浆主要由水泥、砂子、石灰和水组成，属于碱性环境。在料浆中投入铝粉后与磨细生石灰或与水泥水化生成的氢氧化钙作用，结果在料浆中生成氢气泡，随着作用加剧，气泡压力上升，并传给具有一定塑粘性强度的料浆，当气体压力超过料浆的塑性极限时，料浆开始变形，也就是发气 。在混凝土固化后，其内部形成蜂窝状结构，就形成了轻质的加气
混凝土搅拌站需要什么废气处理设备
求GB11836-2009混凝土和钢筋混凝土排水管GB 23821-2009 机械安全 防止上下肢触及危险区的安全距离 GB4674-2009 磨削机械安全规程 GB50052-2009 供配电系统设计规范 GB50366-2009 地源热泵系统工程技术规范GB 50493-2009 石油化工可燃气体和有毒气体检测报警设计规范GB50496-2009大体积混凝土施工规范及条文说明GB50272-2009锻压设备安装工程施工及验收规范GB50488-2009腈纶工厂设计规范 GB/T 24186-2009 工程机械用高强度耐磨钢板 GB 19029-2009 质量管理体系咨询师的选择及其服务使用的指南 谢谢
关于有关顶杆热膨胀仪的几个问题作者美国安特公司的王恒博士1.如果想达到更高的准确度，应该用非接触干涉膨胀仪。干涉膨胀仪的优点是，光学非接触、绝对测量、测量准确度高。但造价昂贵、仪器结构及操作都很复杂、温度不容易超过1000℃，对样品形状及表面要求苛刻，不适用于材料的烧结过程的研究。一般，为建立一级热膨胀标准的权威机构采用非接触干涉膨胀仪为主要手段。请注意一下，干涉计本身的测长很准，但组装在膨胀仪上后，因为与样品有关的热系统的关系，对于样品的随温度变化的真正伸长量的测量准确度会随温度升高而下降。比如在日本计量所作的双路差频干涉计和在美国西海岸的Precision Mesurement and Instrument Corp作的迈可耳逊干涉计，其本身的位移变化量可测到1nm到3nm左右，但用在热膨胀测量应用上，因热系统的各部份的热变形等原因，“零点漂移”在几百度时就达到了30至50nm，属于随机误差，不能修正的。请见国际热物理杂志Internation1 J. Thermophys. Vo1 23, No.2,2002年3月的文章“Development of a Laser Interferometric Dilatometer for Measurment of Thermal Expansion of Solid in Temperature range 300 to 1300K”d在的549页关于干涉仪的零漂的3.2节中的图4中，在300 to 1300K的温度范围内的零漂达到了50nm。这是不能修正的，必须考虑在误差分析内。因此，对于干涉法热膨胀仪来讲，伸长量的测量准确度受系统的热稳定性影响而不能达到干涉计本身的测长准确度的。商品化的干涉膨胀仪的最高温度是700℃。2.作为最传统的热膨胀仪的测量手段的顶杆法热膨胀仪的优点是，使用容易、结构简单适用各种形状的样品等。缺点是，属于接触、相对测量方法，需要用标准样品对系统定标，测长准确度低，但可达到很高温度，适用于材料的烧结过程的研究。顶杆法热膨胀仪结构特点是，用比样品长几倍的顶杆与试样接触，把试样的长度变化传递给加热炉外的与其接触的位移传感器。这样，在顶杆上存在从高温（试样）到室温（位移传感器）的温度变化，整体的热稳定性或者说“热环境”与干涉膨胀仪的情况比，就“差”了更多，温度超高越严重，这是自然引起而不可避免的。这是不能用标准样品的定标来完全消除的。这将导致位移传感器读数的波动，在有些情况下，甚至导致测量结果的突变。在文章“Examination of Thermal Expansion Uniformity of Glassy Carbon as a Candidate Standard Reference Material For Thermal Expansion Measurements”中的第94页第一段，指出对于玻璃碳材料的测量，第一次的测量结果不可靠而必须取消，在高温段和低温段的数据也要取消。即使顶杆法热膨胀仪的位移传感器本身测量准确度能达到了0.1微米以下，对试样的热膨胀量引起的真正伸长量测量准确度也很难说达到0.1微米。日本计量所曾把一个双路差频干涉计组装到一台顶杆法热膨胀仪的位移测量的头部作过实验，表明了这一点。当时的课题是考核顶杆法热膨胀仪的特性。就好比是用微伏电压表接一般的热电偶测温，尽管电压表可以读到微伏，但在毫伏读数以下对测温已没有任何意义了。3.LVDV本身的测量位移量的准确度达不到nm量级(1)目前最好螺旋测微仪的准确度是±1微米。Nech用于标定LVDT的是螺旋测微仪，所有的被定标的仪器的测量准确度不可能超过用于定标的仪器的测量准确度，所以即使用最好的螺旋测微仪定标，其热膨胀仪的LVDT也不可能得到优于1微米的准确度。离开准确度，来谈灵敏度是没有实际意义的。在日本计量所考核Netzsch的DIL402时，为了修正LVDT的读数，正是基于这个道理，用双路差频干涉计而不用螺旋测微仪。(2)LVDT的线性度用双路差频干涉计对Netzsch 的DIL402的LVDT的考察的结果表明，当位移量为105.23微米时，LVDV的读数与干涉计的读数的偏差达到0.69微米。因此，线性度实际上为0.66%之大，已排出了热效应的影响。而在NETZSCH的所有产品中，并没有对线性度进行修正的。这也说明了所谓nm量级读数的不正确性，是没有意义的。(3)在TN105中提到的其它因素，如对电压、温度、处理电路等极其敏感，易引起漂移，等等，其nm量级的读数在噪声之中。需要经常进行定标等。4.采用数字位移传感器在顶杆热膨胀仪上，比LVDV有很多的优点，请见TN105数字位移传感器的0.5微米的测长分辨率（也可以说准确度），对于顶杆热膨胀仪来讲，具有实际的意义，完全满足顶杆热膨胀仪的各种应用场合。5.对于低膨胀（如10－7/K）量级的材料在有限的温度范围内（如几十度）内的热膨胀的高精度的测量，顶杆热膨胀仪不适用，应采用非接触绝对的干涉热膨胀仪，并用阶梯等温的加热方式。我们接到过超低膨胀（如10－7/K）的材料在有限的温度范围内的高精度的测量的课题，比如说，一组10－7/K的量级的玻璃，要求分辨出不同成份、工艺下对热膨胀的影响。曾用Netzsch的DIL402和双路差频干涉膨胀仪进行了研究，同时也对DIL402的测量误差进行分析。结果表明，干涉膨胀仪能在10℃的温度间隔内，分辨到1.5X10－8/K，这里的分辨指的是在可能 的最大测量误差范围(或者说是极限误差，3σ程度)外。如果最大测量误差大于1.5X10-8/K，就不能说分辨到1.5X10-8/K。而DIL402的结果（加热范围为300℃，已得到足够的膨胀量），对于所有的材料都没有给出意义的分辨，因所测的各种材料的热膨胀率都在其测量误差范围内，即在12X10-8/K（最大误差，3σ）的误差带内。作为这一课题的附带结果再次表明，Netzsch关于达到1.25nm/digit的测长sensitivity的声称是没有实际意义的。如果有意义的话，已达到了干涉热膨胀仪的测长精度，而为什么实际的测量误差却是干涉热膨胀仪的测量误差的10倍？！有任何问题，欢迎随时交流。
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