[color=#990000]摘要：本文编译自美国交通部联邦公路管理局的技术简报，该技术简报描述了混凝土的热膨胀系数（CTE），其在混凝土路面行为中的作用，以及如何确定混凝土路面设计和分析目的的建议。讨论了“力学-经验路面设计指南”中混凝土路面性能预测模型的敏感性。描述了用于确定或估算CTE的实验室测试和其他方法，并总结了来自“长期路面性能”对路面部分的岩心所进行CTE的实验室测试结果，提供实用的指导路线来确定或估算CTE，并在设计和建造混凝土路面时考虑CTE对混凝土板对温度变化响应的影响。[/color][color=#990000]关键词：热膨胀系数,混凝土测试,混凝土公路设计,力学-经验路面设计指南[/color][color=#990000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][b][color=#990000]1. 引言[/color][/b] 混凝土在温度升高时膨胀，在温度降低时收缩。衡量温度变化对混凝土体积变化的影响称为混凝土的热膨胀系数（CTE），定义为温度变化一度时单位长度变化量。混凝土路面混合物的CTE取决于骨料类型和饱和度。 由于粗骨料占混凝土体积的大部分，因此对混凝土CTE影响最大的因素是粗骨料的CTE。混凝土路面施工中常用的粗骨料类型中石英的CTE最高，其他常用粗骨料类型的CTE在很大程度上取决于其石英含量。根据所用骨料类型，混凝土CTE的典型值如表8-1所示。[align=center][color=#990000]表8-1 混凝土骨料类型的热膨胀系数（CTE）（LTPP标准日期版本25.0）[/color][/align][align=center][img=混凝土骨料类型的热膨胀系数,800,448]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251803468244_6004_3384_3.png!w900x505.jpg[/img][/align]备注1. 在LTPP标准数据25.0版本（2011年1月）中共提供了2991个CTE数据，由于骨料类型没有定义或主要骨料类型只提供了一个样品，其中628个数据无法使用，另外11个CTE异常数据并未包含在此数据表中。 粗骨料对CTE值的影响最大，但细骨料也是一个影响因素。天然砂通常含有高二氧化硅（高CTE），而制造的碎石灰石细骨料的CTE则较低。 水泥浆的CTE对水分含量非常敏感，但由于粗骨料的影响减弱使得混凝土的CTE较低（Powers和Brownyard，1947；Yeon等人，2009）。混凝土的CTE在相对湿度约70%时最高，当混凝土完全饱和时CTE会降低20~25%（美国陆军COE 1981）。[b][color=#990000]2. CTE如何影响混凝土路面行为变化[/color][/b] 混凝土响应温度变化时在体积上的改变是混凝土路面多种行为的起因，混凝土路面中每天和季节性温度循环变化导致衔接和裂缝的循环打开和关闭。为了使横向开裂最小化，使用具有高CTE的混凝土构造的连接路面可能需要比具有较低CTE的混凝土路面更短的接缝间距，这将增加初始建造的成本。 在白天，当混凝土路面的顶部比路面的底部更热时，混凝土将在路面的顶部膨胀而不是在底部。如果不限制这种不同的变形（通过横向接头处的销钉、纵向接头处的连杆或两者，以及路面自身的重量），则路面将向下卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的白天向下卷曲，结果将造成混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 同样，在夜间，当混凝土路面顶部冷比路面底部更冷时，混凝土将在路面顶部收缩而不是在底部收缩。如果这种差异变形不受限制（通过横向接头处的销钉，纵向接头处的连杆或两者），则路面将向上卷曲。另一方面，如果沿着路面边缘限制路面的夜间向上卷曲，则结果将是混凝土和销钉之间的支撑应力更高。 如果路面下方的基层足够柔软，则路面可以向上或向下卷曲，并且仍然与路面中间的基层和沿其边缘保持完全接触，如果路面平坦且与基层完全接触，则由交通车辆载荷引起的应力将不会差别很大。然而，如果路面下方的基层足够坚硬，且当路面响应深度方向温度梯度而向上或向下卷曲时，一部分路面会卷曲而不与基层接触，由交通车辆载荷对路面引起的应力将大于路面平坦且与基层完全接触时的情况。这种向上卷曲在夜间尤其是一个问题，当路面边缘和拐角处的支撑减少将导致交通车辆荷载下边缘和拐角处的应力增加。 混凝土的CTE对连续钢筋混凝土路面（CRCP）的性能也有影响。CRCP中的钢含量设计为可以达到相当均匀的裂缝间距，并且是在约1~2米范围内。裂缝间距太短可能会增加冲孔的可能性，裂缝间隔过长可能会增加钢材断裂的可能性。如果混凝土的CTE高于钢设计中的假定（或隐含值），则可能无法实现所希望的裂缝间距和均匀性。因此，在设计阶段确定混凝土CTE（基于过去的经验或新测试）、调整设计以达到所需的性能水平并要求在施工期间验证CTE值就变得非常重要。[color=#990000][b]3. 热膨胀系数测试方法[/b][/color] 确定混凝土CTE的AASHTO测试方法是T 336-11。该实验室测试包括测量直径为10 mm的饱和混凝土芯材或圆柱体的长度变化，同时温度从10℃升至50℃然后将温度降低到10℃。混凝土样品和测量装置完全浸泡在水浴中以在测试期间保持混凝土的饱和度，虽然100%饱和度混凝土的CTE不如水分含量稍低时CTE，但实验室测试是在饱和样品上进行以便控制水分含量。来自两家供应商的CTE测试设备和安装在CTE测试设备中的混凝土样品如图8-1所示。[align=center][img=测试设备测量混凝土的CTE,900,298]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903251806355253_264_3384_3.png!w900x298.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图8-1 在FHWA混凝土实验室使用的测试设备测量混凝土的CTE[/color][/align] 在进行膨胀（加热）和收缩（冷却）段期间的测量时，需要对测量进行调整以考虑温度变化对测试设备本身的影响，通过计算两个测试段中每度温度变化的样品长度变化，并除以样品长度得到混凝土的CTE。必要时重复测试过程，直到在膨胀段和收缩段测试的CTE值相差在每度每百万分之0.3之内。然后将混凝土的CTE计算值确定为获得的两个连续CTE值的平均值，一个来自测试的膨胀段，一个来自测试的收缩段。 美国陆军工程兵团有一个类似的测试方法来确定混凝土的CTE（美国陆军COE 1981），该测试方法CRD-C 39-81指出测试在5~60℃的温度范围内进行。工程兵团测试方法指出，当混凝土试样的长度变化仅在两个温度点之间进行测量时，应报告单个CTE值，但是当在一系列不同温度下进行长度变化测量时，应给出CTE与温度的关系曲线，并应说明不同温度区间的CTE计算值。[b][color=#990000]4. 力学-经验公路设计指南推荐的测定热膨胀系数[/color][/b] 对于1级设计：此级别需要输入最高精度且被认为适用于最重要项目。力学-经验路面设计指南（MEPDG）建议对混凝土样品进行实验室测试以确定CTE（AASHTO 2008）。 许多国家已开始使用其典型骨料来描述其典型的普通水泥混凝土混合物，并将这些CTE值存储在数据库中。他们将根据项目位置将这些值用作CTE输入。通过定义，这些值不是1级输入，但它们是比2级或3级输入更真实的输入。 对于2级设计：此级别被认为适用于常规、实际项目。MEPDG建议将混凝土CTE估算为骨料和水泥浆的CTE值的平均值，相对于它们在混合物中的体积比例。 对于3级设计：此级别是需要输入精度最低的级别。MEPDG允许使用典型的CTE值。要使用的值应该是要在项目中使用的骨料类型制作的混凝土的典型值。表 81提供了从“长期路面性能（LTPP）”项目中实验室对芯材测试获得的混凝土CTE范围，应该注意的是，这些值是基于来自美国和加拿大的骨料。根据矿物的不同，这些CTE值可能在不同地区有显著差异。 MEPDG（ARA-ERES 2004）基于未校正的LTPP CTE数据和其他来源（Mindess和Young 1981 Kosmatka等2002 Jahangirnejad等2008 ）还提供了不同类型骨料典型混凝土CTE信息。[b][color=#990000]5. CTE如何影响MEPDG的性能预测[/color][/b] MEPDG将CTE确定为混凝土材料关键响应计算所需的输入参数之一，混凝土的CTE值对路面开裂的预测具有显著影响，并且在较小程度上对MEPDG的连接断裂具有影响（Malella等人，2005）。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度预测中起着作用，较高的CTE值对应于更大的路面开裂预测量、更大的连接断裂和更大的路面不平整度。[b][color=#990000]6. CTE测试和MEPDG危害模型[/color][/b] JCP新的力学-经验路面设计指南（MEPDG）模型是使用LTPP数据库开发的，使用的LTPP数据参数之一是混凝土CTE。由于发现用于原始混凝土路面危害模型开发的混凝土CTE数据是错误的（Crawford等人2010），当时使用的是AASHTO TP 60-00（AASHTO 2005）测试方法，使用此方法导致CTE测量值偏高。对于用于校准CTE测试框架的304不锈钢校准样品，TP 60试验方法推荐值为17.3×10-6/℃，但根据ASTM E 228测定的304不锈钢试样的CTE为15.0×10-6/℃，使用这些错误的CTE数据对于混凝土而言造成实际使用的混凝土CTE相同比例的偏低。 用于校准CTE测试框架的不锈钢校准样品CTE测试方法已在新的AASHTO T 336标准方法（AASHTO 2011； Tanesi等人2010）中得到颁布，使用新的测试方法测定的CTE值低于使用TP 60-00测试方法测定的CTE值。LTPP标准数据版本24.0及更高版本中的CTE值已经过校正，以符合T 336测试方法，并且是表8-1中报告的方法。 截至2011年8月，混凝土路面危害模型已纳入最近发布的（2011年7月）DARWin-ME?软件（包含MEPDG版本1.1危害模型），此版本软件是基于使用TP 60-00测试方法确定的CTE值。因此，建议Darwin ME用户使用未经修正的CTE值，如AASHTO于2008年出版的“力学-经验路面设计指南：实践手册”（临时版）表11-5中所列数据，或使用根据TP 60-00测试方法确定的CTE数据。如果使用T 336标准确定可用的CTE数据，则应调整CTE值以与DARWin-ME一起使用，方法是将校准棒假定的CTE（17.3×10-6/℃）与ASTM E 228测量304不锈钢校准样品的CTE值之间的差值相加，差值约为1.5×10-6/℃。[b][color=#990000]7. 推荐[/color][/b] MEPDG提供了量化混凝土CTE对JCP和CRCP预测性能影响的机会，MEPDG对JCP路面裂缝的预测对所输入的CTE敏感，在较小程度上，MEPDG对连接断裂的预测也是如此。这两种危害都在MEPDG对路面不平整度的预测中起着作用。 鉴于MEPDG的几个混凝土路面危害模型对混凝土CTE输入的敏感性，对于1级设计，应通过对具有相同骨料类型和混合设计以及应用在路面结构中的圆柱体样品进行测试来确定CTE（使用AASHTO T 336-11测试方法）。 对于3级设计，应使用表8-1中提供的数据。这些数据是对LTPP混凝土路面的数百个芯材进行实验室测试后获得的平均CTE值，也是几个来源报告中的混凝土CTE的典型中间值。 如上所述，重要的是如果使用DARWin-ME软件（包含MEPDG 1.1版危害模型），如果使用AASHTO T 336方法确定这些值，则应对CTE值进行调整，否则直接使用表8-1中的CTE值。 [b][color=#990000]8. 参考文献[/color][/b] American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” T 336-11, Washington, DC, 2011. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), Mechanistic-Empirical Pavement Design Guide: A Manual of Practice, Interim Edition, Washington, DC, 2008, p. 120. American Association of State Highway and Transportation Of?cials (AASHTO), “Standard Method of Test for Coef?cient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete,” TP 60-00, Washington, DC, 2005. ARA-ERES, Guide for Mechanistic-Empirical Design of New and Rehabilitated Pavement Structures, NCHRP Project 1-37a, Final Report, National Cooperative Highway Research Program, Transportation Research Board, Washington, DC, 2004. Crawford, G., J. Gudimettla, and J. Tanesi, “Inter- laboratory Study on Measuring Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington, DC, January 2010. Jahangirnejad, S., N. Buch, and A. Kravchenko, “A Laboratory Investigation of the Effects of Aggregate Geology and Sample Age on the Coef?cient of Thermal Expansion of Portland Cement Concrete,” presented at the Annual Meeting of the Transportation Research Board, Washington DC, January 2008. Kosmatka, S. H., B. Kerkhoff, and W. C. Panerese, Design and Control of Concrete Mixtures, Engineering Bulletin EB001, 14th ed., Portland Cement Association, Skokie, IL, 2002. Malella, J., A. Abbas, T. Harman, C. Rao, R. Liu, and M. I. Darter, “Measurement and Signi?cance of the Coef?cient of Thermal Expansion of Concrete in Rigid Pavement Design,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 1919, 2005, pp. 38-46. Mindess, S., and J. F. Young, Concrete, Prentice-Hall Inc., Englewood Cliffs, NJ, 1981. Powers, T. C., and T. L. Brownyard, “Studies of the Physical Properties of Hardened Cement Paste,” Proceedings of the American Concrete Institute, Vol. 43, 1947, p. 988. Tanesi, J., G. L. Crawford, M. Nicolaescu, R. Meininger, and J. M. Gudimettla et al., “New AASHTO T336-09 Coef?cient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?” in Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2164, pp. 52-57, 2010. U.S. Army Corps of Engineers, “Test Method for Coef?cient of Linear Thermal Expansion of Concrete,” CRD-C 39-81, issued 1 June 1981. Yeon, J. H., S. Choi, and M. C. Won. “Effect of Relative Humidity on Coef?cient of Thermal Expansion of Hardened Cement Paste and Concrete,” Transportation Research Record: Journal of the Transportation Research Board, No. 2113, 2009, pp. 83-91.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
某纤维的线膨胀系数为-6×10-6℃-1在300℃热空气中无张力处理30min收缩率只有0.1%左右请问这两个概念有什么区别啊？望指教！谢谢！
该仪器最早设计用于与邓录普橡胶公司轮胎中,用于测试轮胎帘线(纱)在准确的温度控制下的收缩情况。应用： 干热收缩仪是用来测试纤维及纱线在设定温度下热收缩值的专业仪器，仪器有上下两个加热盘，加热盘之间为设定温度的干热空气，纤维通过夹持器被推入加热盘之间的干热空气区域后发生收缩变化，通过传感器测量该纤维在热源下长度及收缩力的变化原理： 将纺织帘线在一定张力 (标准预张力或非标准预张力)下放置在一个加热至相对均匀温度的环境中，在标准预张力或其他预张力下，将纺织试样放置在干热收缩仪加热板之间，当帘线受热时，会收缩或伸张，致使轮移动或者产生一个张力，即干热收缩力，该轮直接连到一个指针或传感器上，它们会表示帘线试样收缩或伸张的长度，即干热收缩率，当轮换成力值传感器时，即输出干热收缩力值生产厂家： 现在有许多公司能够生产，不过世界大公司还是以英国T一家公司生产的MK3 MK5型为主，国内的北京及广西等几家公司也在生产，而且北京的产品比较先进，现在我们公司使用英国及北京两家公司的产品购置要点： 购置时要注意产品的精度及经济实用性[img]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2009/02/200902031231_131028_1621551_3.jpg[/img]
测量血压时，首先用臂带绑好上臂，并给臂带加压至血管内血流完全阻。然后慢慢降低臂带压力，血管刚打开时，臂带压力对应收缩压；血管刚完全打开时，臂带压力对应舒张压。
[font=-apple-system-font, BlinkMacSystemFont, &][color=#3e3e3e][b]导读[/b]缩水率、缩率、门幅收缩率，三个在染整场景经常遇到的概念，里面都有一个“缩”字，致使有些业内朋友容易将三者混淆。[/color][/font][font=-apple-system-font, BlinkMacSystemFont, &][color=#3e3e3e]三者的内涵并不一样，其产生的机理和控制方法也完全不一样。[/color][/font][size=14px][b]以梭织纤维素纤维织物为例：[/b][/size][size=14px][b]一、缩水率：[/b][/size][size=14px][color=#021eaa][b]缩水率[/b][/color][/size][size=14px]是指织物经洗涤后尺寸发生了变化，其产生的机理有两个，如下图，纤维素纤维织物的缩水率的机理有三个层面的原因，分别是纤维、纱线、织物。不同纤维素织物，缩水率的形成主因并不完全一致。[/size][img=,690,419]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/04/202304141649125511_8120_1954597_3.png!w690x419.jpg[/img][size=14px]一个原因是纤维的湿模量过小，导致纤维/纱线在有张力染整过程中容易被拉伸拉长，经水洗烘干后这种拉伸伸长被回复而产生了尺寸变化，这个是粘胶织物有比较大的缩水率其中一个主因，但不是棉麻等湿模量比较大的纤维织物的主因。[/size][size=14px][color=#222222]棉[/color][/size][size=14px][color=#222222]麻[/color][/size][size=14px][color=#222222]织物缩水产生的原因是由于存在交织结构以及纱线本身是圆柱体结构，纱线在织物中并不完全是直线，而是有一定弯曲的曲线，我们把这个弯曲程度称为织缩，而把纱线在织物交织结构中所要延展的长度称为绕程。[/color][/size][img=,685,288]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2023/04/202304141649454984_4939_1954597_3.png!w685x288.jpg[/img][size=14px]棉麻人棉等纤维素纤维遇水后，都会发生溶胀，而且这个溶胀是各向异性的，即直径溶胀的大，长度方向伸长的少，纱线变粗了但并没有怎么变长，纱线变粗导致绕程要增大，但纱线又不能伸长多少，因此只有织缩变大纱线变得更弯曲才可以，从而导致了织物尺寸的变小。这个是棉麻织物缩水的最主要原因。[/size][font=mp-quote, -apple-system-font, BlinkMacSystemFont, &][size=14px][color=#333333]控制缩水率也分两个层面，一个是选用湿模量大的纤维或通过交联提升纤维湿模量和弹性回复能力；[/color][/size][/font][font=mp-quote, -apple-system-font, BlinkMacSystemFont, &][size=14px][color=#333333]另一个是染整厂的控制，通过预缩、超喂和丝光来分别控制棉麻类织物经纬向缩水率。[/color][/size][/font][size=14px]此外，织物的[/size][b]尺寸稳定性[/b][size=14px]和缩水率，有些业内朋友也经常将其混用，将其视为同一个概念，但严格的讲，两者是有明显不同的指向的。[/size][size=14px]缩水率更多的是指向织物染整加工的控制结果，其关键在于内应力的消除和纱线绕程的预缩预留量，而尺寸稳定性更多的是指向织物材质即纤维本身的性能性状，其关键纤维指标是湿模量以及应力应变性能。[/size][size=14px]举例来讲，粘胶织物可以通过多次超喂或松式烘干的方法，可以使其缩水率做到3%以下，但这个很低的缩水率并不表明它的尺寸稳定性就很好，它的尺寸稳定性性能依然很差，只有对它的进行化学交联后，它的尺寸稳定性才会有所改善。[/size][size=14px]反过来说，一个尺寸稳定性很好的纤维织物，如果染整控制不当，也很有可能缩水率很大。[/size][size=14px][/size][size=14px]比如粘胶材质的衣服，缩水率3%的衣服尺寸稳定性可能并不好，它存在两种尺寸稳定性变化的情况：[/size][size=14px]1、多次洗涤后缩水率持续变化；[/size][size=14px]2、越穿越大。[/size][size=14px][/size][size=14px]这些都是由其纤维湿模量和应力应变性能导致的，和染整无关。[/size][size=14px][b]二、缩率：[/b][/size][color=#021eaa][b]缩率[/b][/color][size=14px]是指梭织物经染整后，其经向总长度的变化，比如100米的坯布，在没有任何染整损耗的情况下，成品变成了95米，其缩率就是5%。这种长度变化会和纬密变化有一致性，即不需要测量布长，仅需要测试坯布和染色成品布纬密，就可以算到缩率：[/size][size=14px][/size][size=14px][color=#021eaa][b]缩率[/b][/color][/size][size=14px][b]=（成品纬密-坯布纬密）/坯布纬密x100%。[/b][/size][size=14px][b][/b][/size][size=14px]产生缩率的原因是染整加工的张力因素，全程经向有大张力尤其有丝光工序的染整工艺，布的缩率一般为负，即布有盈长（这个在密度稀疏亚麻布长车染整上会经常发生，有时盈长超过5%），全程松式如全机缸工艺则缩率为正，即布会变短，但棉麻为经的织物在机缸染整工艺下，其缩率一般在3%-9%间，极少超过10%。缩率产生的原因主要取决于染整工艺中的张力因素、，或者说，和织物的染整工艺路线选择有关。当然也会和织物的缩水率控制有关，如果一个纯棉长车染整的织物经向缩水率特别大，比如-8%，那么他的缩率很可能很小甚至为负，产生了盈长，但当我们通过预缩的方法将织物缩水率控制在3%左右时，他的缩率就要增大5%了。因此，我们通常讲的缩率，是指织物在可接受的缩水率下的缩率。[/size][size=14px]染厂还经常使用另一个和缩率有关的概念：[/size][size=14px][color=#021eaa][b]缩损率[/b][/color][/size][size=14px] ，是指染整过程中缩率加损耗的总和，染整损耗包括缝头、取样打样、降等等生产过程中不能入库发货的数量，它的大小更多的是由生产管理水平决定的，是布真的发生了减少（其总纬纱条数肯定减少了）；而缩率是由染整工艺决定的，而且也仅是布的长度发生了变化，布本身并没有减少，其总纬纱条数还是守恒的。它们与制成率的关系如下：[/size][size=14px][b] [/b][/size][size=14px][color=#021eaa][b]制成率[/b][/color][/size][size=14px][b] = 1-缩损率 = 1-缩率-损耗率[/b][/size][size=14px][b]三、门幅收缩率：[/b][/size][b]门幅收缩率[/b][size=14px]是指坯布门幅在染整过程中以及最终染整完成后成品布的门幅变化率。[/size][size=14px][/size][size=14px]纯棉布一般坯布门幅63英寸，成品门幅58英寸。[/size][size=14px][/size][size=14px]产生门幅的收缩的原因也有两个：[/size][size=14px]1、织物染整时经向张力，经向被拉直，而纬纱的要变得更弯曲来适配经向的拉直；[/size][size=14px]2、溶胀收缩或碱缩，碱缩只能表现在纱线和面料上，不会表现在纤维上，其原理是纤维溶胀的各向异性，直径溶胀很大，而长度基本不变，导致纱体要通过退捻回缩来消除这种溶胀张力。[/size][size=14px][/size][size=14px]纤维横向溶胀率越大、捻度度越高、面料紧度越低，碱缩效果就越明显。[/size][size=14px]紧度小，尤其经向稀疏，纬纱回缩阻力越小，回缩空间大，就更容易产生门幅收缩。[/size][size=14px]比如低紧度的全棉 60sx60s 90x88细布，经丝光后门幅收缩就特别厉害，63英寸坯布成品门幅只能做52/53英寸，但高紧度的全棉60sx60s 140x120就没有这个问题。[/size][size=14px]要减小无弹棉布门幅收缩率，关键在设计合理的织物紧度，以及控制染整过程的张力和溶胀程度，尤其是丝光浓度。[/size][font=system-ui, -apple-system, BlinkMacSystemFont, &][size=15px][color=rgba(0, 0, 0, 0.3)]以下文章来源于纺染天地[/color][/size][/font][font=system-ui, -apple-system, BlinkMacSystemFont, &][size=15px][color=rgba(0, 0, 0, 0.3)] [/color][/size][/font][font=system-ui, -apple-system, BlinkMacSystemFont, &][size=15px][color=rgba(0, 0, 0, 0.3)]，作者付忠诚[/color][/size][/font]
目前墙体用的砖和砌块基本都存在干燥收缩率这个指标检验方法基本都应用到：GB/T2542-2003和GB/T4111-1997这两个标准问题就出在标准规定的是干燥收缩率/单位为%，而检验方法所给出的是干燥收缩值/单位是mm/m，如何把干燥收缩值换算成干燥收缩率标准没有给出解释？请教各位是如何看待这个问题的？这两个单位间如何换算？
[color=#cc0000]摘要：本文针对低温环境，介绍了目前国内外测量混凝土热膨胀系数的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土热膨胀系数测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。 关键词：低温,混凝土,热膨胀系数,测试方法,膨胀仪[/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 混凝土作为使用最广泛的建筑材料，它在室温和高温环境下的性能都得到了深入的研究。然而，在低温温度（即低于-165℃的温度）环境下混凝土的热物理性能尚未开展系统性研究。目前大多数液化天然气（LNG）储罐都采用了混凝土结构形式展，利用混凝土进行LNG主要密封的罐体设计将是未来发展的趋势，这将大大降低罐体的建造成本。因此，为了提高混凝土结构LNG储罐的安全性和长期耐久性，必须从根本上了解混凝土冷却到低温时的行为，而这些了解低温环境下混凝土的努力将集中于控制由于其部件的热膨胀系数引起的热变形和损伤增长的机制，因此准确测量低温环境下混凝土热膨胀系数是液化天然气储罐设计和建造的前提。 本文针对低温环境，将介绍目前国内外测量混凝土热膨胀系数（CTE）的标准测试方法，着重介绍低温环境下混凝土CTE测量的最新中国国家标准测试方法，对国家标准方法提出了改进建议，并介绍符合国家标准测试方法的大尺寸多样品混凝土低温热膨胀仪。[color=#cc0000][b]2. 国内外测试方法介绍[/b]2.1. 国内标准测试方法[/color] 针对低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国在2015年新制订了国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的样品规定了应符合现行国家标准《普通混凝土力学性能试验方法标准》GB/T 50081，试件应为边长100mm×100mm×300mm的棱柱体，每次检验应在相同条件下制作12个试件。 对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备GB 51081给出了下列规定： （1）低温设备应有同时容纳不少于6个试件的有效空间，应满足常温至-197℃区间各种温度的施加，应具有自动控温和给出各种降温速率的功能，恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。 （2）微变形测量装置应满足各职能过低温下的测量要求，且测量精度不得低于0.001mm。[img=,690,342]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012229434228_5404_3384_3.png!w690x342.jpg[/img][align=center][color=#cc0000]图2-1 低温混凝土热膨胀系数测试棱柱体样品示意图[/color][/align] 在GB 51081中对低温环境混凝土热膨胀系数的具体测量方法给出了如下规定： （1）试件标准养护应达到设计龄期时取出，并应用湿布擦去表面水分后静置于室内自然环境中。应静置14天后进行时间外观检查和尺寸测量，并应将试件分成2组，每组6个试件。 （2）应标识热膨胀系数检验棱柱体试件两端面的3个测量点位置（图2-1），并应在这3个测量位置测量棱柱体试件的长度。 （3）检验低温时的低温环境混凝土热膨胀系数，第1组试件作用的温度值应为，第2组试件作用的温度值应为。 （4）测量第1组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按不高于1℃/min速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 （5）测量第2组6个试件3个测量位置处的棱柱体试件长度后，应将试件全部放于低温设备内，按与第1组试件相同的降温速率降至，然后保持温度不变，且恒温器件的温度波动范围应在±0.5℃内。低温作用48小时后再测量试件3个测量位置处的棱柱体试件长度。 综上所述，针对低温环境下混凝土热膨胀系数测试设备，国标GB 51081只给出了测量温度范围、温度波动大小、样品尺寸、测量位置点和热膨胀变形测量精度的规定，并没有测试设备更详细的内容，这使得很难具体执行国标GB 51081并有效保证测量准确性。[color=#cc0000]2.2. 国外标准测试方法[/color] 目前国际上并没有针对混凝土及其结构在低温环境下的热膨胀系数标准测试方法，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，美国混凝土协会（ACI，American Concrete Institute）制订过相应的标准ACI 376（混凝土结构冷冻液化气体容器的设计和构造规范及说明），其中关于热膨胀系数测试所推荐的标准测试方法是改进后的CRD-C 39测试方法。 国外在以往混凝土常温下的热膨胀系数测试中，大多采用的测试方法为ASTM C531、CRD-C 39、AASHTO T336和Protocol-P63，但这些方法在所测试的温度范围基本适用于常温条件下，并不能直接推广应用到低温环境。 在ASTM C531中规定了需要在烘干条件下测量CTE，其中样品长度测量的温度范围为22.8~93.9℃，通过样品长度变化量除以温度变化量来得到CTE。而CRD-C 39中规定了将样品浸入水中48小时来达到饱和条件，然后在4.4~60℃温度范围内测量样品长度。在ASTM C531和CRD-C 39中，样品长度测量都是离线式测量方式，即将达到一定恒温时间的样品从恒温器中取出，并放置在样品长度测量的比较器上。由此可见，ASTM C531和CRD-C 39并不是连续测量热应变来得到热膨胀变化行为。 AASHTO T336和Protocol-P63测试方法也规定了在饱和条件下测试CTE，测试温度范围为10~50℃。然而各种混凝土构件，特别是液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构的实际应用温度会非常低，因此需要拓展测试温度范围以覆盖低温范围。 因此，对于液化天然气（LNG）储罐采用的混凝土及其结构，其热膨胀系数的测试需要重点考虑两方面的因素，一是温度范围的拓展以满足低温测试要求，二是样品要保持一定的湿度然后在低温下进行热膨胀系数的测量。[b][color=#cc0000]3. GB 51081标准方法的改进建议[/color][/b] 对于低温环境下的混凝土热膨胀系数测试，我国基本上基于AASHTO T336标准制订了GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”。因此，AASHTO T336中存在的问题在低温环境下会被放大，从而严重影响测量的准确性。另外，要使得GB 51081标准方法真正能推广应用并保证CTE测试的准确性，GB 51081还需要进行重大改进，主要改进建议如下： （1）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，混凝土CTE测量装置中的辅助装置（如承台、导杆、支架等）的影响并不严重，这些辅助装置一般采用CTE较小的殷钢等材料制成就能满足要求。而按照GB 51081规定，低温环境下的最低温度要达到液氮温度（-197℃），在测试温度接近200℃这样大的温度变化范围内，CTE为1×10-6/K量级的殷钢材料的热胀冷缩影响将非常凸出。这就需要采用CTE更小的超低膨胀系数材料制作热膨胀仪的相应辅助装置，同时还需要进行热膨胀仪的基线校准来进一步降低热膨胀仪的系统误差。 （2）在AASHTO T336测试方法中，由于测试温度在10~50℃范围内，样品温度变化并不会对LVDT探测器带来明显的影响。同样，低温环境下的CTE测试，低温环境就会对安装在室温环境下的LVDT探测器产生明显影响，特别是对探测器的支撑板和固定架的温度影响从而带来探测器自身位置的改变。因此，在测试方法中要规定出LVDT探测器及其相关装置的温度变化范围，这方面的影响往往是重要的测量误差源。 （3）在GB 51081标准中缺乏校准样品相关条款，建议在GB 51081标准中增加与AASHTO T336类似的校准样品相关条款，即校准样品的CTE测定必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与GB 51081相同的温度范围内进行，即低温要达到-197℃。[b][color=#cc0000]4. 低温环境混凝土热膨胀测定仪设计[/color][/b] 为了实现低温环境下混凝土热膨胀系数测试，上海依阳实业有限公司专门设计了一种大尺寸多样品的低温混凝土热膨胀测定仪。混凝土低温膨胀仪一种测试混凝土块体低温下线膨胀系数的测试设备，测量方式为接触方式，整体结构如图4-1所示。此低温热膨胀仪依据测试标准为国家标准GB 51081-2015“低温环境混凝土应用技术规范”，测试温度范围为室温~196℃。[align=center][img=,690,397]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/04/201904012230310478_4454_3384_3.png!w690x397.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center]图4-1 低温混凝土热膨胀系数测定仪结构示意图[/align] 此混凝土低温膨胀仪具有测试试样体积大、可多样品同时测量的特点，适合大批量样品的连续测量。 混凝土低温膨胀仪由计算机进行自动控制和检测，自动进行样品温度的监控、自动进行样品变形量的监控以及自己进行测试结果计算。 按照标准方法规定每个样品需测试三个位置点处的热变形。“低温腔体”采用侧开门结构，开启侧门安装或取出样品，使得被测样品处于“低温腔体”内进行升降温。[color=#cc0000][b]5. 参考文献[/b][/color] AASHTO TP60，Standard Test Coefficient of Thermal Expansion of Hydraulic Cement Concrete，In American Association of State Highway and Transportation Officials，Standard Specifications for Transportation Materials and Methods of Sampling and Testing，Washington, DC, 2000. CRD-C 39-81，Standard Test Method for Coefficient of Linear Thermal Expansion of Concrete，US Corps OF ENGINEERS，1981. ASTM C531-00，Standard Test Method for Linear Shrinkage and Coefficient of Thermal Expansion of Chemical-Resistant Mortars，Grouts，Monolithic Surfacings，and Polymer Concretes，ASTM International, West Conshohocken, PA, 2012.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
需买一套工艺性能检测设备，如线性收缩仪等，帮帮忙，谢谢！
据英国媒体报道，一名丹麦男子身患怪病，每次做爱时会短暂失明，不得不求医治疗。医生经诊断认为这名男子可能是因血管收缩导致了失明，决定给他服药以使血管变宽。这位不愿透露姓名的男子称，自己每次在性交达到高潮时都会突然失明。令人迷惑不解的是，这名男子在做其他任何耗费体力的运动时都不会发生失明的情况。丹麦哥本哈根大学眼科学系发布报告称，这名男子可能是发生了血管收缩，血管周围的肌肉收缩阻碍了血液的流动。报告称，血管收缩同样能够造成男性勃起障碍。医生决定给这名男子服用药物，以使其血管变宽。美国伯克利大学分子与细胞生物学的2名博士生在博客上透露了这种罕见的病症。
各位，下面几张图是国内外比较大的纺织仪器厂家的汽蒸收缩仪，有用过这些仪器的可以分享下使用心得。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/09/201109071651_314909_2366190_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/09/201109071652_314910_2366190_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/09/201109071653_314911_2366190_3.jpghttp://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/09/201109071653_314912_2366190_3.jpg
一、填空题1.钢筋和混凝土两种材料组合在一起，之所以能有效地共同工作，是由于 （钢筋和混凝土间有良好的粘结力、 二者温度线膨胀系数接近 ）以及混凝土对钢筋的保护层作用。2.混凝土强度等级为C30，即 (立方体抗压强度标准值 )为30N/mm2 ，它具有 95% 的保证率。3.一般情况下，混凝土的强度提高时，延性 (降低)。4.混凝土在长期不变荷载作用下将产生 (徐变) 变形，混凝土 随水份的蒸发将产生 收缩 变形。5.钢筋的塑性变形性能通常用 (伸长率) 和 (冷弯性能) 两个指标来衡量。6.混凝土的线性徐变是指徐变变形与 (应力) 成正比。7.热轧钢筋的强度标准值系根据 (屈服强度 ) 确定，预应力钢绞线、钢丝和热处理钢筋的强度标准值系根据 (极限抗拉强度 ) 确定。8.钢筋与混凝土之间的粘结力由化学胶结力、 (摩阻力) 和 (机械咬合力) 组成。9.钢筋的连接可分为 (绑扎搭接) 、 (机械连接) 或焊接。10.混凝土一个方向受拉、另一个方向受压时，强度会( 降低) 。11.我国采用按标准方法制作养护的边长为( 150mm )的立方试块，在 (28天) 龄期，用标准试验方法测得的具有 (95% )保证率的抗压强度作为(立方体抗压强)度标准值.12.钢筋按化学成分的不同，分为 ( 碳素结构钢) 和 (普通低合金钢) 两类。13.软钢是指 (有屈服点的 )钢筋，其质量检验的四项主要指标是 ( 屈服强度 ) 、 (极限强度 ) 、 (伸长率 ) 、 (冷弯性能 ) 。14.硬钢是指 ( 无屈服点的钢筋) 、其质量检验以 ( 极限强度) 作为主要强度指标，设计上取相应于 (残余应变为0.2% )的应力作为条件流限。 15.HPB235、HRB335、HRB400钢筋的符号分别 ( )、( )、( )。16.粘结作用产生的三方面原因为 ( 摩擦力) 、 ( 胶结力) 、 (机械咬合力) 。17.钢筋的连结接头可采用 (机械连接接头) 、( 焊接接头） 、 （ 绑扎搭接接头） 。18.反映钢筋塑性性能的指标是 （伸长率） 和 （冷弯性能） 。
高收缩纤维：沸水收缩率高于15%的化学纤维。根据其热收缩程度的不同，可以得到不同风格及性能的产品。如热收缩率在15%-25%的高收缩涤纶，可用于织制各种绉类、凸凹、提花织物
Z15等，在厚度方向上要求时经常提出两点：硫的含量和断面收缩率，请问断面收缩率与什么有关？为何不从最根本的材料上提出要求？ 根据《钢结构设计规范》第3.3.3条，钢材应满足抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的要求。伸长率反应的是钢材的塑性变形性能，而截面收缩率和伸长率基本上是同一个性能指标，反映的也是钢材的塑性变形能力！！钢材的韧性专门有韧性冲击试验进行评价的！ 对于比较厚的钢板，由于在厚度方向性能可能不一致，在荷载作用下可能发生层状撕裂，因此对其又做了两点规定，即硫的含量和断面收缩率，可以这么理解：(1)硫的含量对钢材的可焊性和韧性有影响，因此对其含量应予以控制；(2)在厚度方向应有足够的塑性变形能力，这也是保证钢材力学性能的重要指标之一。
胶粘剂固化收缩率的测定方法，本人查了一些资料。一是密度法，用比重瓶测收缩后胶粘剂的密度，根据密度变化测体积收缩，一是体积法，需要有模具空腔。我考虑第一种方法费比重瓶，胶粘剂固化后，很难从比重瓶中去除。而且这种方法对某些类型的胶粘剂未必适用.模具空腔的方法也存在这一问题。请问分析化学或胶粘剂的专家们，还有什么其他的好办法，测定收缩率呢？
1. 混凝土力学性能：抗压强度、轴心抗压强度、静力受压弹性模量、劈裂抗拉强度、抗折强度、圆柱体劈裂抗拉强度、芯样切割抗压强度、喷射混凝土切割抗压强度；2. 混凝土耐久性能：慢冻、收缩、抗渗、碳化；3. 普通混凝土拌和物：稠度、凝结时间、泌水和压力泌水、表观密度、含气量；4. 配合比设计:普通混凝土配合比设计、轻骨料混凝土配合比设计、喷射混凝土配合比设计、砌筑砂浆配合比设计、净浆配合比设计；5. 建筑砂浆：稠度、密度、分层度试验、立方体抗压强度、抗冻性能、静力受压弹性模量；6. 聚合物砂浆增加：抗压抗折、压折比、拉伸粘结强度、可操作时间、吸水量；7. 砂：筛分析、表观密度、吸水率、含水率、堆积密度和紧密密度、含泥量、泥块含量、云母含量、碱活性、石粉含量；8. 石：筛分析、表观密度、吸水率、含水率、堆积密度和紧密密度、含泥量、泥块含量、针状和片状颗粒总含量、岩石抗压强度、压碎指标值、碱活性；
[color=#cc0000]摘要：针对路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试，国内外普遍使用的测试方法AASHTO TP60因被发现由重大错误，后经过重大修改并由AASHTO T336所替代。本文将回顾发现AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[/color][color=#cc0000][/color][color=#cc0000]关键词：热膨胀系数,混凝土,路面混凝土设计,测试方法[/color][color=#cc0000][/color][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#cc0000][b]1. 引言[/b][/color] 随着我国基础建设的飞速发展，越来越多的公路路面采用了水泥混凝土，这主要是因为水泥混凝土具有高强度和高稳定性等优点，但路面板边缘过早破坏、面板开裂、横缝错台等危害一直困扰着道路工程界。大量研究发现混凝土的热膨胀系数（CTE）是影响路面水平裂缝以及其它危害发生的主要原因，CTE越大，路面越容易出现开裂和疲劳破坏。在近些几年中对CTE测试的兴趣显著增加，因为它被认为是用于混凝土路面设计最重要的输入参数之一。 有多种测试方法可用于测定混凝土的CTE，文献做了详细的综述介绍。纵观各种混凝土CTE测试方法，最广泛使用的是AASHTO TP60，它是所有混凝土CTE测试的基础，AASHTO TP60测试方法广泛使用的另外一个原因是其测量装置也可以被其它测试方法使用。 TP60的测量原理非常简单，它测量垂直放置在金属框架内的饱和混凝土样品的长度变化，该金属框架受特定温度变化的影响。控温水浴用于改变测试方法规定的温度范围，通过测量已知CTE的校准样品长度变化来消除框架的变形影响。 对于任何材料性能测试方法和测量装置的测量准确性考核和评价，一般都采用以下几种方式： （1）测试可计量溯源的标准参考材料，测试结果与标准值比较； （2）测试经更高等级测试设备验证过的参考材料，测试结果与参考值比较； （3）多个实验室不同测试设备之间的比对测试。 美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）为了评估AASHTO TP60测试方法的准确性，采用了上述第二种方式，选择了几种参考材料并经第三方实验室采用更高等级的测试设备对参考材料CTE进行测量。在此评价过程中发现了使用了近十多年之久的AASHTO TP60存在着重大错误，并及时做出了修改，从而推出了新的测试方法AASHTO T336，但以往错误所带来的影响和后果非常严重，造成大面积的数据库和设计软件的修改等。 本文将回顾发现混凝土CTE测试方法AASHTO TP60中重大错误的整个过程，指出在制订TP60测试方法过程中存在的问题，提醒国内混凝土CTE测试机构和相关单位及时更改测试方法和相关设计数据，并对新的AASHTO T336测试方法提出进一步完善的建议，并为今后高温和低温环境下的混凝土热膨胀系数测试提供借鉴。[b][color=#cc0000]2. 参考材料[/color][/b] 为了评估AASHTO TP60测试方法和相应测试设备测量精度和测量重复性，以及实验室间的比对测试，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）准备了三种参考材料，这三种参考材料的CTE值范围基本都在TFHRC先前测试过的混凝土样品范围内。三种参考材料如下： （1）氧化铝陶瓷：根据文献其CTE为5.5×10-6/℃。这种氧化铝陶瓷一种多孔陶瓷，在测试之前需要饱和。 （2）钛合金（Ti-6Al-4V）：根据文献其CTE为9.2×10-6/℃。 （3）410不锈钢：根据文献其CTE为10.5×10-6/℃。[b][color=#cc0000]3. 参考材料热膨胀系数测试[/color][/b] 美国TFHRC首先使用自己实验室的两台不同的混凝土热膨胀系数测试设备，按照TP60方法对上述三种参考材料进行了测试，测试结果如表3-1所示。[align=center][color=#cc0000]表3-1 参考材料文献值和不同测试方法（AASHTO TP60和ASTM E228）结果[/color][/align][align=center][img=,600,324]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292225403071_943_3384_3.png!w900x487.jpg[/img][/align] 从表3-1可以看出，针对氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢三种参考材料，采用AASHTO TP60测试方法测量得到的CTE值与文献报道值并不一致，它们普遍比文献值高约1×10-6/℃。 当发现测量值与文献值之间存在较大差异后，TFHRC首先认为造成这种差异的可能原因是氧化铝素瓷、钛合金和410不锈钢这些参考材料与文献报道的材料并不完全相同，或者在测试期间位移探测器（LVDT）受温度或湿气（或两者）变化的影响。[b][color=#cc0000]4. 第三方实验室测试[/color][/b] 上述三种参考材料测试结果与文献值的较大差异使得TFHRC决定选择独立的第三方实验室对CTE测试进行验证，参考样品被送到专门从事航天工业金属CTE测试的实验室进行了测试，测试按照ASTM E228测试方法（顶杆法）的修改版进行，以适应高度180mm、直径80mm或100mm样品和TP60中相同的温度范围10~50℃。除了发送新获得的参考材料外，用于校准FHWA手动测量装置和两台商业测量装置的几个304不锈钢校准样品也被送到此第三方实验室进行测试验证。 在ASTM E228测试方法中，顶杆法热膨胀仪用于测量线性热膨胀。测量样品和已知标准参考材料之间作为温度函数的膨胀差异，样品的膨胀是根据这种膨胀差异和标准膨胀来计算的。 表3-1显示了CTE文献值和TFHRC及第三方独立实验室获得的测量结果。可以看出，按照TP60在TFHRC获得的CTE结果远高于按照ASTM E228在第三方实验室的测量结果。按照TP60规定，三种304不锈钢校准样品（SS743、M1和M2）设定的热膨胀系数都为17.3×10-6/℃，所以采用TP60方法测试得到的CTE结果也都为17.3×10-6/℃。 从表3-1可以看出，根据TP60获得的结果远高于根据ASTM E228获得的结果。此外，除了304不锈钢校准样品外，第三方实验室报告的结果与文献值基本一致。而对于所有304不锈钢校准样品，第三方实验室报告的CTE测试结果都要明显低于17.3×10-6/℃。[b][color=#cc0000]5. 对比分析[/color][/b] 通过上述第三方实验室的对比测量，TFHRC终于认识到出现TP60测试结果较高的原因是：304不锈钢校准样品的CTE值可能在测试温度范围内设定（或选择）的并不正确。当发现这个灾难性的可能原因后，TFHRC感觉到了事态的严重性，这是因为无论是定制装置还是商用测量装置，所有执行AASHTO TP60和类似测试方法的实验室所使用的304不锈钢校准样品CTE值均为17.3×10-6/℃，如果发生错误则会带来大范围的影响。 根据TP60，如果用作校正系数所输入的304不锈钢校准样品CTE值不正确，则所测试材料的CTE值也不正确。作为验证，TFHRC使用了第三方CTE测试结果15.8×10-6/℃作为304不锈钢校准样品的CTE作为新的校正因子。使用新的校正因子，TFHRC重新计算了表3-1中报告的CTE，如表5-1所示。[align=center][color=#cc0000]表5-1 第三方实验室和TFHRC的CTE测量值比较，假设校准样品有两个CTE值[/color][/align][align=center][color=#cc0000][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292227254161_5379_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/color][/align] 从表5-1可以看出，当使用TP60建议的304不锈钢CTE默认值来计算校正系数时，氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE高于预期，但是当使用由第三方实验室测量确定的304不锈钢CTE值计算校正系数时，获得的氧化铝陶瓷、钛合金和410不锈钢的CTE更接近预期值，与预期值的差异并不是由于温度或湿度变化对LVDT读数的影响。相反，这种较大差异主要是由于使用304不锈钢校准样品的不适当CTE值作为输入来计算校正因子，从而导致测量参考材料CTE的错误。[b][color=#cc0000]6. 第三方实验室再次测试[/color][/b] 为了进一步确认304不锈钢校准样品的CTE，TFHRC将校准样品送到另一家第三方独立实验室进行测试。由于发现此实验室虽然可以采用ASTM E228进行CTE 测量，但无法对高180mm、直径80mm或100mm的样品进行测量，因此送到此第二家第三方实验室的较小尺寸样品是将先前发送到第一家第三方实验室的样品进行了切短，切短后的样品尺寸约为51×51×6mm。该实验室在比以前实验室更宽的温度范围内（-40~300℃）测量了304不锈钢校准样品的CTE，结果如表6-1所示。[align=center][color=#cc0000]表6-1 两家第三方实验室的CTE测试结果比较（测试方法ASTM E228）[/color][/align][align=center][img=,600,192]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229073780_4938_3384_3.png!w900x289.jpg[/img][/align] 表6-1清楚地显示，从第二个独立实验室收到的结果与从第一个独立实验室获得的结果一致，观察到的微小差异可归因于可接受的测试系统误差。表6-1中显示的CTE测试结果表示在与TP60相同温度范围内的CTE值，并不包括第2个独立实验室使用的全温度范围。 图6-1显示了第二家独立实验室在测试期间使用的整个温度范围内的平均CTE。从中可以看出，CTE值随温度而变化在-40~300℃温度范围内呈现最稳定CTE的材料是钛合金。同样清楚的是，在300℃左右，304不锈钢样品的CTE试验结果接近17.3×10-6/℃的文献报道。[align=center][img=,600,354]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/03/201903292229413984_686_3384_3.png!w848x501.jpg[/img][/align][color=#cc0000][/color][align=center][color=#cc0000]图6-1 在宽温度范围内的平均CTE（参考温度为20℃）[/color][/align] 通过这次第二家第三方实验室的测试，进一步验证了TP60方法中存在的问题，从而推进了新型测试方法的建立。[b][color=#cc0000]7. AASHTO新旧标准之间的区别[/color][/b] AASHTO TP60标准方法在2000年颁布，2009年发现了TP60存在重大问题，2010年在AASHTO TP60基础上颁布了新标准AASHTO T336。TP60方法与T336新方法的主要区别如下： （1）第三方测试：虽然TP60在非强制性附录中指出304不锈钢的CTE为17.3×10-6/℃，但T336要求任何校准样品的CTE应由拥有ISO 9001或同等认证的实验室来确定。 （2）校准样品的CTE测定：CTE必须由第三方实验室测定，测试方法应采用ASTM E228或ASTM E289。此外，第三方实验室的CTE测定必须在与T336相同的温度范围内进行，即10~50℃。 （3）CTE证书：校准样品必须具有第三方实验室颁发的证书，包括所测样品品的批号。CTE必须在相同的样品上或同一批次的样品上测定，因为材料的CTE可能会随批次发现变化。 （4）力学经验路面设计指南（MEPDG）警示说明：在1.0版MEPDG软件中，模型的校准采用的是长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值，而这些CTE值则由TP60方法测试获得。由于根据TP60和T336获得的校准样品CTE值之间由很大差异，因此根据T336获得的CTE不应用作1.0版MEPDG软件的输入，以防止路面厚度的低估。[color=#cc0000][b]8. AASHTO新旧标准更替所带来的影响[/b]8.1. 对路面性能数据库的影响[/color] 目前的长效路面性能（LTPP）数据库中的CTE值是整个美国在10年期间对来自道路的数千个样芯采用TP60方法进行广泛测试的结果。在所测试的温度范围内如果假定校准样品的CTE不正确，那么LTPP数据库中的所有CTE值都高于预期温度范围内的实际CTE值，需要全部进行相应调整。 由于发现了校准样品的CTE差异，美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）已经努力反算所有测试结果，用特定的CTE值代替17.3×10-6/℃用于每台热膨胀测试设备的校准样品。[color=#cc0000]8.2. 对力学经验路面设计指南的影响[/color] 美国一致将CTE确定为力学经验路面设计指南（MEPDG）中用于设计混凝土路面最重要输入或分类为极其敏感的输入参数，混凝土的CTE决定了影响整个路面设计的路面卷曲应力、贴合移动和荷载传递效率的大小。在连续钢筋混凝土路面中，CTE决定了裂缝间距和裂缝宽度，这些会影响裂缝荷载传递效率并影响最终冲孔。 由于MEPDG中的各种不同模型使用的都是来自LTPP数据库的CTE数据，因此需要根据校正数据调整这些模型（使用校准样品的正确CTE）。由于MEPDG软件中的当前模型是基于LTPP数据库中错误的较高CTE值，因此无论是通过模型的全局重新校准还是通过局部校准过程，只有在模型重新校准后，才能使用正确的较低CTE值。如果没有解决这个问题，它可能会对预测的设计厚度产生负面影响。[color=#cc0000]8.3. 其他影响[/color] 许多机构已经开始在MEPDG实施之前表征其典型混合物的材料特性，存储在这些数据库中的CTE值仍然有效。但是，这些CTE记录值需要根据校准样品的假定CTE值和根据ASTM E228获得的CTE值的差异进行调整。如上所述，这些经过调整的CTE值仅在模型重新校准后才能用于MEPDG软件的设计。 美国一些州已经开发了基于MEPDG和CTE的典型路面设计和设计表。在这种情况下，一旦重新校准MEPDG，应根据需要对表格进行验证和更改。[b][color=#cc0000]9. AASHTO T336的改进[/color][/b] 2010年颁布的AASHTO T336已经实施了将近十年，尽管AASHTO T336在这些年的实施中已经取得了很大成就，但基于广泛的测试应和研究经验，还是需要进一步的改进和完善。美国联邦公路管理局（FHWA）的Turner-Fairbank高速公路研究中心（TFHRC）对改进给出了如下建议： （1）校正因子：T336已经提出了确定校正因子的程序，然而它是测试方法中的非强制性附录内容。由于必须确定校正因子，因此应将其移至标准文本中进行强制性执行。此外，在当前的T336中，没有提供关于校准样品的讨论。为了获得准确结果，建议校准样品的长度与待测混凝土样品长度相差在2mm范围内。校准样品的直径应该是合适的直径，以牢固地放在框架的支撑按钮上。 （2）解决水位问题：当受控温度水浴中的水位影响CTE时，尤其是在测试期间水位发生变化或者在混凝土测试期间水位与校准期间的水位不同时。这是因为当水位改变时，框架和浸没或暴露于环境空气的LVDT轴的长度将改变。因此，根据TFHRC研究，水位偏离上次校准水位以下不应超过13mm。 （3）设备验证。使用LVDT与水接触并在高温下，电子设备会受到影响。为了验证LVDT和整个设备操作的正常运行，建议每月通过测试已知CTE的参考样品（校准样品除外）来验证设置。参考样品的CTE值应至少为5×10-6/℃，与校准样品的CTE值不同。它将确保读数始终良好，因为能很容易的发现任何差异。 建议参考样品应由非腐蚀、非氧化、无孔和非磁性的材料组成，此外，在10~50℃温度范围内，其导热系数应接近混凝土的导热系数。与校准样品的CTE相同，参考材料的CTE应由独立的实验室测定。在研究中发现钛合金（Ti-6Al-4V）是比较合适的材料，如图61所示，其CTE值在整个温度范围内始终比较稳定，变化幅度小。 验证后，如果发现参考样品CTE与认证值相差超过0.3×10-6/℃，则应采用T336中描述的程序再次确定修正系数。 （1）LVDT的校准：目前的T336需要一个千分尺来校准LVDT。然而，它没有提供任何校准指导，也没有提供校准频率。每6个月进行一次校准就足够了。 （2）样品末端条件：混凝土样品的末端条件可能是某些试验误差的来源。T336应提供有关最低要求的指导。建议采用AASHTO T 22-07对抗压强度样品的相同要求。 （3）待测样品数量。不应根据单个测试结果确定混合物的CTE，应提供有关待测样品数量的指导。据推测，至少要测试两个样品并报告平均值，以表征混合物。[b][color=#cc0000]10. 分析和建议[/color][/b] 通过上述路面混凝土热膨胀系数（CTE）测试中测试方法AASHTO TP60重大问题发现和新测试方法AASHTO T336制订的全过程回顾，我们从以下几方面做出了分析，并给出相应的建议： （1）采用参考样品（或标准参考材料）对测试方法和测试设备进行考核甚至定期自校、多个实验室之间的比对测试，以及多种测试方法之间的比对测试等，这些都是材料物理性能测试工作中标准测试方法制订和实施的必要手段和过程，是保障测试准确性和稳定性的重要措施，在以往热膨胀系数标准测试方法（如ASTM E228等）的制订和实施过程中，都是按照以上过程进行实施。令人费劲的是美国在AASHTO TP60测试方法的制订和实施过程中明显缺少这些重要环节，此测试方法的制订和推广应用非常不严谨甚至不严肃，否则也不会发生AASHTO TP60在颁布十多年后才发现存在严重缺陷的重大问题。 （2）尽管AASHTO T336针对校准样品规定要在有资质的第三方实验室采用ASTM E228或ASTM E289在10~50℃范围内进行CTE测试，并没有规定样品的尺寸大小、控温精度和温度变化形式等细节，而这些细节同样会在ASTM E228或ASTM E289的测试过程中带来较大误差。如一些采用ASTM E228方法的热膨胀仪，测温热电偶为热电偶，那么在10~50℃范围内仅热电偶带来的温度测量误差就会达到10%。另外在样品温度变化形式上，采用台阶式还是线性形式的升降温方式，也会给CTE测量带来很大不同，如果采用线性升降温形式，往往会使样品内外存在温度梯度，而台阶式升降温形式则会使得样品在恒温阶段达到整体温度均匀。 （3）尽管AASHTO T336在校准样品的CTE值准确性上得到了改进，纠正了AASHTO TP60中校准样品CTE值的错误，但CTE测试的装置并没有丝毫改变，测量装置还是基于校准样品来保证测量的准确性，整体设计思路并没有变。而从CTE测试的基本原理出发，几乎所有目前比较常用的CTE标准测试方法，除了采用校准样品（基线扣除法）来保证测量准确性之外，更有效的手段是降低测量装置自身热变形对样品CTE测量的影响，如ASTM E228顶杆法中采用热膨胀系数较低的石英（约0.53×10-6/℃），或热膨胀系数更低的钛石英（0.06×10-6/℃）来作为样品支架。但在AASHTO T336方法中，还在沿用AASHTO TP60方法使用金属杆做样品固定支架，有些混凝土热膨胀仪已经做了改进，采用CTE约为1×10-6/℃的殷钢做样品固定支架。采用较大CTE的金属杆做样品固定支架，因为测试温度范围比较小，基本上能满足目前路面混凝土CTE的测试需求。但对于高温和低温环境下使用的混凝土CTE测试，再采用金属杆做样品固定支架则明显会带来巨大误差。因此，今后AASHTO T336方法的改进，首先要考虑样品固定支架采用膨胀系数低的材料。 （4）无论是AASHTO TP60，还是AASHTO T336方法，混凝土样品CTE的测试温度范围都在10~50℃。在这样接近室温的条件下，样品和水浴的温度变化似乎对位移探测器的影响并不大，在上述两种方法中也没对位移探测器的热防护做出规定。但在高温和低温环境条件下，位移探测器的热防护问题则显着尤为凸出，样品温度的大范围变化势必会给固定位移探测器的机械结构带来热变形。同样，基于更严谨和更准确的目的，建议在AASHTO T336增加上对位移探测器的热防护，尽可能减少长时间50℃水浴温度对位移探测器固定装置的影响。[b][color=#cc0000]11. 参考文献[/color][/b] （1）李清海, 姚燕, 孙蓓. 水泥基材料热膨胀性能测试方法发展现状. 新型建筑材料, 2007, 34(6):10-12. （2）黄杰, 吴胜兴, 沈德建. 水泥基材料早期热膨胀系数试验系统现状研究. 结构工程师, 2010, 26(4):160-166. （3）Tanesi J, Crawford G L, Nicolaescu M, et al. New AASHTO T336-09 Coefficient of Thermal Expansion Test Method: How Will It Affect You?. Transportation Research Record, 2010, 2164(1): 52-57.[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]
本人合成的毛细管柱发生了收缩，我知道收缩的原因很多，不知道那位高手可以系统的提供一点信息，谢啦！！！
湿洗形态稳定性(水洗尺寸收缩率)1.0目的与范围 1.1 本方法适宜下列标准： 中国 GB/T 8269 美国AATCC135(布片) 美国AATCC150(时装) 国际标准ISO 6330 英国BS4923 欧盟 EN6330 1.2 目的是测试针织布、梭织布及成衣在经过一次或多次家庭式洗涤以后的收缩率(或伸长率)。2.0 原理 布片及成衣的收缩率是由样本上划定的或量定的标准长度在洗涤前后的差距计算出来。3.0 标准温湿度环境 温 度： 20±2℃ 相对湿度： 65±2%4.0 设备及材料 4.1 洗衣设备 4.1.1 搅动式洗衣机1.1.1.1 Kenmore或Whirlpool自动洗衣机。 4.1.2 水平鼓式洗衣机，Wascator FOM71。 4.2干衣设备 4.2.1 转筒式Kenmore或Whirlpool自动烘燥机。 4.2.2 网状干衣架。 4.2.3 绳索及木夹用作晾挂衣物及滴水晾干。 4.2.4 平面电热熨板。4.3 洗衣粉及助剂 4.3.1 AATCC1993 标准参考洗涤剂或AATCC WOB (不含荧光剂) 4.3.2 ECE。 4.3.3 过硼酸钠。4.4 加重用的布片(陪洗布片) 4.4.1 AATCC标准漂白棉布(36in x 36in)或漂白及丝光的混纺布(50%聚酯织维50%棉)，每一块为92x92cm。 4.4.2 GB. BS . ISO：两层缝合全聚酯织维针织布，每块为(30±3)x(30±3)cm, 重35±3g。 4.5 防水划笔。4.6 可量度到mm的软尺及不锈钢尺。4.7 托盘秤。4.8 锁缝机。4.9 工作台。 4.10 温度计。4.11 做缩水率测试的标准模板。5.0试样取布离布边2英寸以上的位置，每种织物按左、中、右沿斜对角线取试样3个。5.1梭织布：5.1.1将试样平坦地置标准温湿度环境中欧洲及国标16小时，美国4小时。5.1.2 欧洲标准剪裁为不少于50x50cm的布片，美国为38x38cm平放于工作台上。5.13 用黄油笔画出箭头在试样上标出经纱方向。5.1.4 将模板平放于布办上，在每一方向上平行于经、纬向划出三对35x35cm的符合(国标及欧洲标准)﹔或25x25cm(美国标准)5.1.5 在试样上写上经纱及纬纱符号的长度。5.1.6 将试样的四周锁缝。5.2 针织布：5.2.1 将样品平坦地置于标准温湿度环境中(国标及欧洲16小时，美国4小时)5.2.2 在距布边不小于2寸处裁剪为不少于50x100cm的布片平放于工作台上。5.2.3 将试样沿布长对折。5.2.4 在试样上用黄油笔划一箭头表式线圈纵向(布片方向)。5.2.5 将模板放于布办上，在每一方向上划出三对35cm x 35cm 的符号(欧洲标准)或25cm x 25cm (美国标准)。5.2.6 在试样上写纵向及横向符号的长度。5.2.7 将试样沿布长方向缝成圆筒形。美国标准只需做一块25cm x 25cm的布片并将试样的四周锁缝即可,不用做成圆筒形。5.3 服装：5.3.1 将服装持在衣架上，置于标准温湿度环境中最小4小时。5.3.2 然后将其平放于工作台上。5.3.3 用防水划笔在指定的量度部位划上记号。5.3.4 用软尺或不锈钢尺量度每一部位的距离，量至1mm。5.3.5 记录每一部位量得的尺寸。6.0 洗涤程序6.1 根据服装的标签或其纤维成份选择适当的洗涤程序(参考附绿一)。 6.1.1 美国标准，使用美国Kenmore或Whirlpool洗衣机。 6.1.2 国标及欧洲标准，使用WascatorFOM71洗衣机。6.2 AATCC标准(附绿一) 6.2.1 选择适当洗衣程序，然后把水位控制器调至中水位，加水并调节至所需洗衣温度。 6.2.2 利用入水温度控制器(热/温/冷)调校清洗温度。 当洗衣温度为120°F或以上时，清洗温度为105±5°F﹔ 当洗衣温度低于120°F时清洗温度85±5°F。 6.2.3 将66±1g AATCC1993标准参考洗涤剂溶解后加入。6.2.4 将试样及加重用布片共重1.8kg(4lb)或3.6kg(8lb)。 注：一般测试都采用1.8kg洗衣量。如果是3.6kg(8lb),则需要调节到最高水位。 6.2.5 将洗衣机门关上并开动洗衣机。6.3 GB/BS/ISO 标准化试验(附录2) 6.3.1 在计算机显示屏幕选择所须程序。 6.3.2 将0.08g/L ECE洗衣粉及0.02g/L过硼酸钠溶解后加入。 6.3.3 将试样及加重用布片依所需重量(2kg或4kg)放进洗衣机。 6.3.4 将洗衣机门关上并开动洗衣机。6.4 当试样需要滴水晾干时，在脱水前须把试样从洗衣机中取出。6.5 若使用其它干法时，在完成整个程序后，将试样立即取出。 注：洗衣时，试样重量不能超过总洗衣量的一半。7.0 干燥程序7.1 晾干： 利用木夹将试样挂在绳上，布长必须悬重，让其在室温中干燥。7.2 烘干： 将试样与加重布片放进转筒烘燥机中并选择适当干衣程序，当试样及加重布片烘干后，继续转动衣物最少五分钟，但不加热。7.3 平放：将试样平放于网架上，用手捂平皱痕，但不可拉长试样使其变形，让其在室温干燥。7.4 滴水晾干：将试样挂在绳上滴水，布长必须悬重，让其在室温中滴干。平面熨干：将平面电热熨板调至所需温度，将试样平放于板上，热压至试样完全干燥。8.0量度 8.1 将已干燥的试样平坦地置于或挂于标准温湿度环境中，美国4小时，欧洲16小时。 8.2 将试样平放于工作台上。 8.3 量度并记录每对符号间或服装上每一量度部位的距离。 8.4 如有必要，重复进行洗衣及干衣程序。一般美国标准需洗涤五次或客人可同意洗多少次。同时当客人有说时，在每次洗涤及干衣后都必须量度一遍。 8.5 如试样有折痕时，用熨斗熨平折痕，并将试样平放于标准温湿度环境中至少4小时后再行量度。9.0 计算及结果表示 9.1 用以下算式计算湿洗收缩率：洗后长度-原长度 x100% 原长度9.2 布片 计算每个方向的平均收缩率或伸长率。9.3 符号 9.3.1 AATC/CAN，GB/BS/ISO， AS标准：(-)号代表收缩﹔(+)号代表伸长。10.0 测试报告： 10.1 报告中须注明测试方法。 10.2 简列洗水温度、水量、洗涤及干衣程序。 10.3 注明是否经过熨烫。 10.4 注明所有与标准有别的细节。 10.5 列明洗衣及干的次数。10.6 列明每一方向或每一量度部位的收缩或伸长率。11. 附图1 (美国标准)：附录(一) AATCC135： 适用于布片(搅动式洗衣机) 洗衣机程序 洗衣条件 干衣程序 代号 程序 代号 温度 代号 干法 (1) 正常 II 27+/-3℃ A 转筒烘干 (85+/-5°F)
GB 23439-2009 混凝土膨胀剂
[em11] [em11] [em11] 一直找不到我需要的一种收缩温度计,请大家帮帮忙啊!先谢谢大家了
混凝土质量直接关系建筑物的质量，生产企业在用的计量器具的准确与否则是混凝土的质量保证。为帮助企业及时把好混凝土质量关，近日,和县市场局检验所组织计量检定人员对该县混凝土生产企业在用的计量器具进行检定。此次共派出检定人员16人次，分别对企业实验室和生产线在用把关质量的计量器具及用于贸易结算的电子汽车衡进行了现场检定。共检定各类计量器具46台，其中经调试后检定合格8台。由于混凝土企业在用计量器使用环境比较差，尤其是生产线上的配料计量器具，再加上操作人员的在使用过程中不能及时对计量器具进行维护和保养，导致计量器具不准确。检定人员现场对不准确的计量器具进行调试并检定，保证计量器具的正常使用。现场指导操作人员怎样对计量器具进行日常维护。同时，提醒企业在使用过程中发现计量器具不准确或不能使用应及时报停，第一时间申请计量检定，检定合格后方可使用。
请问合成短纤维干热收缩率，比电阻，卷曲性能的测定方法及其使用什么仪器
早在20世纪50年代末，混凝实验技术就被社会各界广泛应用。近年来，随着技术的不断发展与进步，混凝实验操作在操作上得到了很大的转变，由之前的人工传统搅拌过程升级为机械搅拌（智能电动搅拌器），这种搅拌方式采取了人性化智能控制系统，使得混凝实验越来越得心应手。所以，我们也要掌握一定事项，才能保障混凝实验顺利进行。那么我们常规的混凝实验操作过程中应该注意哪些事项呢，小编经验总结如下：1、取原水时要搅拌均匀，最好要一次量取以尽量减少所取原水浓度上的差别；2、实验时，在搅拌过程中若发现不同沉淀杯中呈现的颜色深浅不一，形成的絮状颗粒大小也不同时，这说明不同加药量会对混凝效果产生不同影响；3、实验中，原水的量取尽量采用'量筒'进行量，如果直接根据沉淀杯上的刻度进行添加。沉淀杯上的刻度相对够不精确，会对实验结果会产生一定的影响；4、测定浊度时发现浊度仪的示数不稳定，波动较大。造成该结果的原因可能是由于静置沉淀的时间不够长，溶液中的颗粒还处于较为剧烈的运动状态，这样测得光源被散射的散射光强度就会有较大变化，导致浊度仪示数不稳定；5、测定上清液的浊度时，发现若是测定速度较慢，不同溶液的沉淀时间就不平行。较晚测定的溶液沉淀时间较长，这对实验结果的准确度也会造成影响；6、最佳投药量建议采取多次小试得出的结果并进行评估与衡量，尽量不采取药量直接计算方式来投加，因为，这样得出的结果可能会存在很大的偏差；7、混凝实验过程要保持整个搅拌机不被人为等其它扰动，防止对混凝结果产生影响；8、每一次实验都要做到采用，以防实验对比性。[img=混凝实验,500,345]http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/08/201808071548533074_6615_3192191_3.jpg!w500x345.jpg[/img]
本文为smallstrong 原创作品，本作者是该作品唯一合法使用者，该作品暂不对外授权转载。其他任何网站、组织、单位或个人等将该作品在本站以外的任何媒体任何形式出现的，均属侵权违法行为。说说历史：混凝土是目前土建施工，尤其是高层住宅建筑的主要施工材料。据说混凝土早在古代就被聪明的希腊人使用，当时的主要建筑材料是石材。但石材的可取材地区十分稀少，搬运困难，而且品质不一。后来人们发现将水泥（主要成分是硅酸盐）、砂石混合后能够形成具有一定强度的并且十分具有可塑性的形状类似石材的物体，而且最关键的是混凝土为水硬性材料，说通俗点，适合在湿度较大的环境中提升强度，或者干脆在水中，它的强度也能不断增长。当时广大建筑师对此十分长草。混凝土的中文简称为“砼”，分解开即为“人工石”，即为人造石材。但是问题又来了，混凝土和石材的特性很相似，抗压强度很好，但是抗剪切和抗拉的强度却只有其抗压强度的约十分之一。因此造成了梁以及楼板等有剪应力和拉应力参与受力的构件设计极为放不开，跨度十分之小。因此我们现在看到的古罗马神庙宫殿建筑，基本都是一个模式，虽然可能只需要极少数柱子即可承受屋面的重量，但是还是不得不缩短梁的跨度，加大梁的高度，搞的一个大型建筑立柱成林。屋顶也是尽量的盖成穹顶，加大水平角以减少对柱子的横向推力。十分浪费材料。后来这个问题被一个法国园艺师莫尼埃解决了。从花的根部包裹土壤的现象中获得灵感，将钢筋包裹进混凝土当中，从此成了钢筋混凝土的发明人。当然这也许是杜撰，就和凯库勒发现苯环结构式一样。无论怎样，钢筋混凝土的发明是有十分严谨的科学成分的。之所以这两种东西能够完美结合，是因为以下原因：1、 相近的线膨胀系数，保证两者能够“同进退”。2、 良好的粘结性，想要钢筋帮助混凝土承受拉力和剪力，需要做好钢筋的工作。在钢筋身上加上“肋条”，或者让钢筋轻度锈蚀，用钢筋调直机一拉，松脆的锈蚀立刻掉落，在钢筋表面流下无数的小坑洞。3、 混凝土中碱性的环境能够保护钢筋不锈蚀。钢筋混凝土的弱点：知道了钢筋混凝土结合的原因，也不免分析出混凝土的弱点。1、 钢筋不给力：钢筋若锈蚀严重，或者干脆能够承受的力度不够，自然整个构件会破坏；2、 混凝土不争气——氯化腐蚀、硫酸盐腐蚀和碱骨料反应：众所周知，铁块放在盐水中比放在清水中腐蚀的快。另外，水泥是碱性的，可以保护钢筋，但是碱含量过大时也能与砂石中一些二氧化硅等活性成分反映，这种反应的产物通常不具有太大强度，而且膨胀系数超大，能将混凝土涨开。同样，硫酸盐也会对混凝土造成同样的影响。3、 碳化：二氧化碳和碱是能够反应的，正如可乐能够除水碱一样。混凝土凝固后是有一定的毛细孔的，经过长期的碳化反应，一旦保护钢筋的混凝土碱性环境丧失，钢筋也面临被腐蚀的窘境。混凝土的亲戚：混凝土本身就是十分复杂的个体，它的亲戚自然也少不了。上文已述，混凝土主要是由水、水泥、砂石等组成，这里砂石被称为骨料。顾名思义，骨料即承受强度的主要物体。骨料讲究“粒径”选择，并不是越硬越大的石头就好，要讲究级配。我们想让混凝土达到的理想效果是：大石头的缝隙里主要是小石头，小石头缝隙里是小石子，小石子缝隙里是大沙粒，大沙粒缝隙里是小沙粒，其他地方填充细细的水泥以构成统一的整体。其次，水和水泥也是一对矛盾体，水灰比也是影响混凝土强度很重要的一项，水少了太稠，水多了强度低。故使用现场严禁往罐车中加水，否则可能引起严重的质量事故。例如北京市大兴区旧宫三角地明锐湾项目，就是由于私自加水而导致拆除部分结构重新浇筑，造成了极大的不良后果。上述两项加起来就是所谓的“配合比”了。商品混凝土厂家每批混凝土都要有符合规范规定的配合比要求，根据工程的要求来满足各种不同使用功能。混凝土的亲戚众多，被叫做各种外加剂和掺合料，根据不同的环境和使用功能，外加剂和掺合料的类型也五花八门，主要功能有几点：1、 加快混凝土早期增长：主要适用于冬季施工或拆模快的情况2、 延缓混凝土过快增长：夏天气温高，长距离运输防止混凝土过稠3、 减少水的用量增加流动性：防止混凝土过稠打灰不易堵塞4、 减少毛细孔增强防水性能：防水加强5、 加强混凝土防冻性能：防冻抗裂6、 防止各种不利反映：防止碱骨料反应等其他一系列不利反应。施工现场关于混凝土的实验主要有以下几个方面：1、 原材料：1.1 水泥：细度、标准稠度用水量、凝结时间、安定性、强度1.2 砂：细度模数、级配区域、含泥量、泥块含量、表观密度、堆积密度、碱活性指标1.3 碎（卵）石：级配情况、级配结果、最大粒径、含泥量、泥块含量、针、片状颗粒含量、压碎指标值、表观密度、堆积密度、碱活性指标1.4 掺合料：细度、需水量比、吸铵值、[/font
这收缩膜材料红外光谱确定是PVC材料。用梅特勒DSC测试出来结果有些差异，各位老师可以帮我看看如下谱图差异是什么引起的么？十分感谢！！http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2011/01/201101260923_275904_1611944_3.jpg
四川升拓检测技术股份有限公司是无损检测技术专家.提供预应力混凝土桥梁多功能检测仪,预应力桥梁无损检测,混凝土检测仪器,混凝土材质检测,混凝土缺陷检测,混凝土材料无损检测,混凝土结构无损检测等.功能强大可测试混凝土材质、缺陷，灌浆密实度（定性、定位），预应力张拉性能等，并具有丰富的图形图像处理机能。技术先进兼容国内外多种技术和本公司独创技术，测试精度高，操作简便、效率高。测试范围从15cm的试样到150m的桥梁均可。性能可靠主要元器件均由日美等国家进口，可靠性高，耐久性强。技术支持多个大尺寸的模型试验和现场测试，具备雄厚的技术支持能力。产品功能能对预应力灌浆密实度的进行快速定性测试、准确定位测试和缺陷类型判别；能测后张法灌浆后的锚杆和锚索的锚下应力、拉杆张力、悬索张力；可检测竖向锚杆长度；可检测混凝土材质、结构尺寸、缺陷（内部的空洞、剥离、表面的裂化）。
求助：聚丙烯（PP）注塑零件收缩规律的研究http://www.jdkjjournal.com/CN/10.19784/j.cnki.issn1672-0172.2021.99.101
含醋酸氯己定卡波姆基质凝胶剂浑浊问题的解决 最近在做一个含有中、西药的凝胶剂，由于西药成分与凝胶基质不能共存，导致加入后即产生浑浊沉淀，但由于西药成分与中药具有协同作用，能显著起到增强疗效的作用，故而还不得不加，于是漫长的工艺尝试过程展开了，好在黄天不负有心人，问题终于解决了，跟大家分享一下！ 概念：凝胶剂是指药物与能形成凝胶的辅料制成均一、混悬或乳状液形的稠厚液体或半固体制剂。凝胶剂有油性和水性之分。水性凝胶剂基质一般由水、甘油或丙二醇与卡波姆、纤维素衍生物等构成。水性凝胶剂是近年来发展较快的剂型，因其具有美观、使用舒适、生物利用度高、稳定性好、不良反应少、不污染衣着等优点。卡波姆基质是水性凝胶剂最常用的基质，此基质对酸、碱、醇都有一定的耐受性；能耐受低温贮存和高压湿热灭菌，但不能耐受盐类；有良好的生物相容性，对眼睛和皮肤没有刺激。 仪器：烧杯、玻璃棒、电子天平、电热磁力搅拌器 配方：卡波姆（基质）、三乙醇胺（成胶碱）、甘油（保湿剂）、乙醇、水（溶剂）、吐温-80（增溶剂）、亚硫酸氢钠（抗氧化剂）、乙二胺四乙酸二钠、中药浸膏、醋酸氯己定。 最初制备工艺：取处方量亚硫酸氢钠、乙二胺四乙酸二钠溶解于适量水中，搅拌下加入处方量卡波姆，继续搅拌至溶胀均匀；取处方量的醋酸氯己定搅拌溶解于与乙醇中，加入处方量甘油、搅拌均匀，加入剩余量的水，搅拌均匀，将此溶液加入到卡波姆溶胀物中，搅匀，加入处方量的中药浸膏，加入处方量三乙醇胺，搅拌均匀。 最初的工艺中当醋酸氯己定溶液加入卡波姆中即刻会产生浑浊现象，为解决问题，我们查阅了大量的关于醋酸氯己定的卡波姆凝胶，但文献报道也不尽相同，有的文献的处方工艺加入顺序也是如此但未谈及沉淀问题，有的文献配方加入顺序有所不同，于是我们尝试了其他的加入顺序。 在配方工艺研究中我们按照文献的方法，先将三乙醇胺加入溶胀好的卡波姆基质中形成凝胶，然后再加入醋酸氯己定溶液，令人头疼的是，沉淀又产生了。没办法，接着尝试，我们将加入顺序重新组合…毫不夸张的说，我们已经将所有可能的加入顺序都尝试了，结果仍无济于事。 经一些专业论坛查询，这种情况不只发生在我们头上，挺多人都遇到了这种麻烦，但并未得到解决。卡波姆为交联聚丙烯酸树脂，显酸性，醋酸氯己定为胍类消毒剂，为碱性，两者混合后会发生反应。看来只有另辟蹊径了。 恰好实验室有人做挥发油的包合试验，因为挥发油气味比较刺激，影响口服效果，所以将其包合，掩盖不良气味。于是我们突发奇想，为什么不将醋酸氯己定包合上再加入卡波姆基质中呢，这样就可以避免两者的直接总接触了。 包合我们采用的是倍他环糊精，考虑到醋酸氯己定的分子量较大，包合比较困难，我们加大了环糊精的比例，摩尔比例为10：1，条件为40℃水浴加热2个小时。经包合后的醋酸氯定溶液再加入到卡波姆基质中，结果真的变好了。功夫不负有心人，问题最终得到了解决。 只是把这次试验的经历大致叙述了出来，描述有些拖沓，请大家见谅，试验总会有问题出现，只要大家不气馁，多思考，多尝试，总会找到解决的办法，可能试验对大家不会有什么帮助，但希望解决问题的思路会对大家有些启发。
好久不来论坛，大家可好，Shxie老师和ustb都还好吧。问个初级的问题，按照手册，各个对齐操作都做了，但是当SPOT size=5的时候，转BRightness，发现beam不是同心收缩的，好像在原来的beam的一边长出了另外一个，说不清楚我画了个图，大家看看，这是哪个镜子没调好啊。当然Spot size=1的时候也是这样，只是在5的情况比较明显。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2013/12/201312130639_481833_1704671_3.jpg谢谢啦
[img]http://www.instrument.com.cn/bbs/images/affix.gif[/img][url=http://www.instrument.com.cn/bbs/download.asp?ID=26713]GB/T9787-2005 包装材料聚烯烃热收缩薄膜[/url]
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