辐射热流传感器

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辐射热流传感器相关的厂商

  • 福建省莆田市衡力传感器有限公司是一家集专业高精度传感器研发、设计、生产、销售为一体的传感器制造厂家。 公司位于中国海峡西岸经济中心地,素有东方“夏威夷”之称,海上女神妈祖故乡——福建莆田。公司主要以生产称重、非标等数字传感器为主,目前产品已销往全国各省市地区,在河南、河北、山东等地设有办事处,打开东南亚、南亚等国际市场,为进一步实现以技术创市场的目标,公司与国内著名院校结成研发队伍,实现了“销售一代、试制一代、研发一代”的技术成建设,为衡力发展国内市场,走向国际市场,成为数字化传感器专家型企业,奠定了雄厚的技术基础。 十年来福建省莆田市衡力传感器有限公司严格依照国际计量组织(OIML)相关建议组织生产,在生产上建立起以ISO为标准的基础质量体系,并积极引进CE认证、5S管理,不但保证了产品品种全,性能好,还具有防腐、防水、防震等持久耐用特点,产品近年来在机械、衡器、化工、钢铁、科研等行业广受好评,在市场上获得了衡力“以优质创市场,技术创品牌”的良好口碑。 规范化、数字化、专业化、国际化、服务化是衡力走向国际化一流传感器企业的五大战略标准,当公司初步达成专业化、数字化、规范化三大目标时,下一个目标就是向国际化、服务化迈进,为向客户提供一个具有专业技术、一流服务、高附加值专业数字化传感器品牌进军.....
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  • 深圳市恒康辐射防护器材有限公司是一家专业从事核技术应用、辐射防护及监测产品研究、环境监测、环境安全评价、开发和销售的高新技术企业。近年来公司依托中国核工业系统,中国辐射防护研究院、南华大学等研究力量,在核仪表、辐射防护工程、环境保护监管软件等方面,锐利进取,努力创新,先后研发和代理销售了一系列的高科技产品。 主营产品:环境检测控管理系统、重点危害物备案信息系统、空气、水、土壤系列测氡仪、射线报警仪、个人剂量仪、个人剂量报警仪、表面污染仪、辐射巡检仪、环境污染检测仪、射线防护铅衣、及辐射防护工程等。主要应用于核工业辐射防护有关的辐射测量,辐射剂量学、核电子学、劳动卫生与职业病防治,放射生物学、放射医学、环境保护、放射性三废治理,安全分析与辐射防护措施,核技术应用等领域。 公司坚持“技术创新,以人为本”的企业文化,通过一流的高新技术为客户提供最优质的解决方案和服务。努力仍在继续着,质量没有最好,只有更好!“让客户满意,让自己放心”是我们不变的经营理念。回首过去,展望未来,我们愿与您一起携手成长,共创辉煌,为开创美好的生活环境奉绵薄之力!
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  • 南昌市宏兴辐射防护有限公司是经国家卫生部和南昌工商局管理局批准注册的一家专业从事射线防护产品研发、生产、销售和安装的高新企业。是国内从事射线防护工作的知名企业。是江西省卫生部认定具备射线防护工程施工资质的公司之一。 公司主要生产经营的产品有:气密门 (手术室门)、防辐射门(射线防护门/铅门)防护窗、铅板、铅玻璃、铅房、铅屏风、射线防护涂料、防护涂料硫酸钡、以及个人防护产品铅衣服、铅帽、铅眼镜、等。 公司产品均通过了《卫生部射线防护器材防护质量监测中心》和《中国疾病预防控制中心辐射防护与核安全医学所》两家权威机构检测,并颁发了合格检测报告。公司立足江西,服务于江西各大小医院,业务遍及全国并远销海外,公司分布有:江西、广东、福建、湖南、江苏、北京、上海、香港等地。 为保障公众的健康和安全,我们对各项工作,各个环节都力求精益求精,严格律己,从不马虎,公司以“专业、专注;诚实、诚信”为经营理念,始终以 “ 好品质始终如一 ,好服务一如既往” 的宗旨服务于大众。 竭诚为我国射线防护行业做出重要的贡献。 联系人:翟经理 联系电话:18079173838 ; 座机: 0791-86510600 ;传真:0791-86570605 公司企业网站:http://www.jxikc.com 阿里巴巴诚信通网址:http://nchxfh.cn.alibaba.com 淘宝店铺网址:http://shop36558773.taobao.com 地址:江西省南昌市西湖区灌婴路1688号
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辐射热流传感器相关的仪器

  • FHF01 箔式热流传感器柔性,50×50毫米,带温度传感器 FHF01是一种薄而灵活的通用热流测量传感器。FHF01是非常通用的:它有一个集成的温度传感器和一个灵活的传感器主体适合平面和曲面。它适用于从40到150°C的温度范围。FHF01测量传导、辐射和对流的热通量。它通常被用作一个较大的测试或测量系统的一部分。 校准规范:FHF01 校准可溯源至国际标准。出厂校准依据 ASTM C1130–17。 热通量传感器的使用当在不同于校准参考条件的环境下使用时,FHF01对热通量的灵敏度可能与证书上所述的不同。有关建议的解决方案请参阅用户手册。 FHF01 参数说明: 选项 • 可选配加长电缆;• 可选配 LI19手持读取记录器。 请参阅:• FHF02, 标准箔热通量传感器;• 用于提高HFP01的灵敏度 (可以考虑 配合使用FHF01系列产品) ;• 参看热通量传感器完整的产品手册。
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  • 热流计(热流仪)-热流传感器Heat Flow Meters-Sensors热流传感器: 指利用在具有确定热阻的板材上产生温差来测量通过它本身的热流密度的装置。其输出电势(V)与通过传感器的热流密度(q)成正比。技术参数:热流计(热流仪)-热流传感器泛用低热流用传感器贴在绝热材或保温材等的表面的低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2常用温度范围: -40~150°C精确度: ±2%HFM-G10/HFM-215N: KR2, KR6HFM-201: TR2-B, TR6-BHFM-215: TR2-C, TR6-C低热流用传感器测量生物或小型机械零件等的表面之热流的小型低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2常用温度范围: -40~150°C精确度: ±2%HFM-G10/HFM-215N: KM1HFM-201: TM1-BHFM-215: TM1-C表面形高热流用传感器使用磁石把耐久性的高温用高热流传感器固定在炉壁使用。常用热流范围: 350~17,000 W/m2常用温度范围: 70~500°C精确度: ±5%HFM-G10/HFM-215N: K500B, K500B-20HFM-201: T500B-B, K500B-20-BHFM-215: T500B-C埋设形高热流用传感器埋设在炉材,保温材中,进行测量贯流其中的高热流的传感器。常用热流范围: 580~58,000 W/m2常用温度范围: 200~750°C精确度: ±7%HFM-G10/HFM-215N: K750HFM-201: T750-BHFM-215: T750-C水冷面放热用传感器测量水冷过后的炉壁之放热时,所使用的耐蚀性及佳的热流传感器。常用热流范围: 1,200~120,000 W/m2常用温度范围: 0~90°CHFM-G10/HFM-215N: KWHFM-201: TW-BHFM-215: TW-C埋设形高热流用传感器(坚固形)适用埋设于高炉,电炉的高温炉壁内的坚牢形高热流探头。常用热流范围: 500~50,000 kcal/m2 h常用温度范围: 200~750°CHFM-201: TF-BHFM-215: TF-C埋设形低热流用传感器使用磁石把耐久性的高温用高热流传感器固定在炉壁使用。常用热流范围: 10~3,000 kcal/m2 h常用温度范围: -40~300°CHFM-201: TG-BHFM-215: TG-C表面形高热流用传感器(坚固形)研发使用为安装在工业炉的铁皮表面的坚牢形高热流探头。常用热流范围: 300~15,000 kcal/m2 h常用温度范围: 70~500°CHFM-201: TT-BHFM-215: TT-C埋设形低热流用传感器(坚固形)适用于埋设在水泥或土壤中的耐水性,耐寒性坚牢形高感度低热流探头。常用热流范围: 10~2,000 kcal/m2 h常用温度范围: -15~150°CHFM-201: TC-BHFM-215: TC-C水冷面放热用传感器(坚固形)研发为安装在高炉水冷面上的坚牢形热流探头。常用热流范围: 1,000~100,000 kcal/m2 h常用温度范围: 0~90°CHFM-201: TV-BHFM-215: TV-C热流计(热流仪)-附件HA2-H: 高温用两面粘着片HA2-L: 低温用两面粘着片京都电子(KEM)中国分公司 客服热线: 400-820-2557
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辐射热流传感器相关的资讯

  • 博伦气象发布HPV 植物茎流传感器/植物液流计新品
    HPV 茎流量传感器/Sap Flow SensorHPV茎流量传感器是一款校准型、低成本的热脉冲液流传感器,输出校准液流量、热速、茎水含量、茎温等数据,功耗低,内置加热控制,同时改善了传统的加热方式,其原理采用双方法(DMA)热脉冲法,测量范围:-200~+1000cm/hr(热流速度)或-100~+2000cm3/cm2/hr (茎流通量密度),可广泛用于于茎流量监测、植物茎流蒸发计算、植物茎流蒸腾量、植物灌溉等植物茎流是树木内部的“水”运动,而蒸腾是从叶片通过光合作用蒸发流出的水分。树液流量和蒸腾量之间有很强的关联性,通常理解是同一回事。但是,严格地说,它们是不同的,这体现在它们是如何被测量的。SAP流量以L/hr(或每天、每周等)为单位进行测量。蒸腾量以每小时、每天、每星期等毫米(mm)为单位测量。 蒸散量=蒸腾量+蒸发量 蒸腾量以毫米为测量单位,可与降雨量以毫米计作比较。随着时间的推移,降雨量(水输入)应与蒸腾量(输出)相匹配。如果蒸腾作用更高,通常是树木作物的蒸腾作用,那么这种差异必须通过灌溉来弥补。 蒸发量(evaporation),蒸发量是指在一定时段内,由土壤或水中的水分经蒸发而散布到空中的量。1mm(降雨量)=1㎡地面1kg水1mm(蒸腾量)=1㎡叶面积的1升树液流量(水) 例如:在果园和葡萄园等有管理的树木作物系统中,蒸发量与蒸腾量相比非常小。因此,为了简化测量,通常忽略蒸发量,将蒸腾量取为平均蒸散量(ETo)。 技术指标测量范围:-200~+1000cm/hr(热流速度)分辨率:0.001cm/hr准确度:±0.1cm/hr探针尺寸:φ1.3mm*L30mm温度位置:外10mm,内20mm针距:6mm探针材质:316不锈钢温度范围:-30~+70℃响应时间:200ms加热电阻:39Ω,400J/m电源:12V DC电流:空闲5mA, 测量270mA信号输出:SDI-12线缆:5m,最大60m茎流量传感器参考文献:1. Kim, H.K. Park, J. Hwang, I. Investigating water transport through the xylem network in vascular plants.J. Exp. Bot. 2014, 65, 1895–1904. [CrossRef] [PubMed]2. Steppe, K. Vandegehuchte, M.W. Tognetti, R. Mencuccini, M. Sap flow as a key trait in the understanding of plant hydraulic functioning. Tree Physiol. 2015, 35, 341–345. [CrossRef] [PubMed]3. Vandegehuchte, M.W. Steppe, K. Sap-flux density measurement methods: Working principles andapplicability. Funct. Plant Biol. 2013, 40, 213–223. [CrossRef]4. Marshall, D.C. Measurement of sap flow in conifers by heat transport. Plant Physiol. 1958 , 33, 385–396.[CrossRef] [PubMed]5. Cohen, Y. Fuchs, M. Green, G.C. Improvement of the heat pulse method for determining sap flow in trees. Plant Cell Environ. 1981, 4, 391–397. [CrossRef]6. Green, S.R. Clothier, B. Jardine, B. Theory and practical application of heat pulse to measure sap flow.Agron. J. 2003, 95, 1371–1379. [CrossRef]7. Burgess, S.S.O. Adams, M.A. Turner, N.C. Beverly, C.R. Ong, C.K. Khan, A.A.H. Bleby, T.M. An improved heat-pulse method to measure low and reverse rates of sap flow in woody plants. Tree Physiol. 2001 , 21, 589–598. [CrossRef]8. Forster, M.A. How reliable are heat pulse velocity methods for estimating tree transpiration? Forests 2017 , 8, 350. [CrossRef]9. Bleby, T.M. McElrone, A.J. Burgess, S.S.O. Limitations of the HRM: Great at low flow rates, but no yet up to speed? In Proceedings of the 7th International Workshop on Sap Flow: Book of Abstracts, Seville, Spain, 22–24 October 2008.10. Pearsall, K.R. Williams, L.E. Castorani, S. Bleby, T.M. McElrone, A.J. Evaluating the potential of a novel dual heat-pulse sensor to measure volumetric water use in grapevines under a range of flow conditions. Funct. Plant Biol. 2014, 41, 874–883. [CrossRef]11. Clearwater, M.J. Luo, Z. Mazzeo, M. Dichio, B. An external heat pulse method for measurement of sap flow through fruit pedicels, leaf petioles and other small-diameter stems. Plant Cell Environ. 2009 , 32, 1652–1663.[CrossRef]12. Green, S.R. Romero, R. Can we improve heat-pulse to measure low and reverse flows? Acta Hortic. 2012 , 951, 19–29. [CrossRef]13. Green, S. Clothier, B. Perie, E. A re-analysis of heat pulse theory across a wide range of sap flows. Acta Hortic. 2009, 846, 95–104. [CrossRef]14. Ferreira, M.I. Green, S. Concei??o, N. Fernández, J. Assessing hydraulic redistribution with thecompensated average gradient heat-pulse method on rain-fed olive trees. Plant Soil 2018 , 425, 21–41.[CrossRef]15. Romero, R. Muriel, J.L. Garcia, I. Green, S.R. Clothier, B.E. Improving heat-pulse methods to extend the measurement range including reverse flows. Acta Hortic. 2012, 951, 31–38. [CrossRef]16. Testi, L. Villalobos, F. New approach for measuring low sap velocities in trees. Agric. Meteorol. 2009 , 149, 730–734. [CrossRef]17. Vandegehuchte, M.W. Steppe, K. Sapflow+: A four-needle heat-pulse sap flow sensor enabling nonempirical sap flux density and water content measurements. New Phytol. 2012, 196, 306–317. [CrossRef] [PubMed]18. Kluitenberg, G.J. Ham, J.M. Improved theory for calculating sap flow with the heat pulse method.Agric. For. Meteorol. 2004, 126, 169–173. [CrossRef]19. Vandegehuchte, M.W. Steppe, K. Improving sap-flux density measurements by correctly determiningthermal diffusivity, differentiating between bound and unbound water. Tree Physiol. 2012 , 32, 930–942.[CrossRef]20. Looker, N. Martin, J. Jencso, K. Hu, J. Contribution of sapwood traits to uncertainty in conifer sap flow as estimated with the heat-ratio method. Agric. For. Meteorol. 2016, 223, 60–71. [CrossRef]21. Edwards, W.R.N. Warwick, N.W.M. Transpiration from a kiwifruit vine as estimated by the heat pulsetechnique and the Penman-Monteith equation. N. Z. J. Agric. Res. 1984, 27, 537–543. [CrossRef]22. Becker, P. Edwards, W.R.N. Corrected heat capacity of wood for sap flow calculations. Tree Physiol 1999 , 19, 767–768. [CrossRef]23. Hogg, E.H. Black, T.A. den Hartog, G. Neumann, H.H. Zimmermann, R. Hurdle, P.A. Blanken, P.D. Nesic, Z. Yang, P.C. Staebler, R.M. et al. A comparison of sap flow and eddy fluxes of water vapor from aboreal deciduous forest. J. Geophys. Res. 1997, 102, 28929–28937. [CrossRef]24. Barkas, W.W. Fibre saturation point of wood. Nature 1935, 135, 545. [CrossRef]25. Kollmann, F.F.P. Cote, W.A., Jr. Principles of Wood Science and Technology: Solid Wood Springer: Berlin Heidelberg, Germany, 1968.26. Swanson, R.H. Whitfield, D.W.A. A numerical analysis of heat pulse velocity and theory. J. Exp. Bot. 1981 ,32, 221–239. [CrossRef]27. Barrett, D.J. Hatton, T.J. Ash, J.E. Ball, M.C. Evaluation of the heat pulse velocity technique for measurement of sap flow in rainforest and eucalypt forest species of south-eastern Australia. Plant Cell Environ. 1995 , 18, 463–469. [CrossRef]28. Biosecurity Queensland. Environmental Weeds of Australia for Biosecurity Queensland Edition Queensland Government: Brisbane, Australia, 2016.29. Steppe, K. de Pauw, D.J.W. Doody, T.M. Teskey, R.O. A comparison of sap flux density using thermaldissipation, heat pulse velocity and heat field deformation methods. Agric. For. Meteorol. 2010 , 150, 1046–1056. [CrossRef]30. López-Bernal, A. Testi, L. Villalobos, F.J. A single-probe heat pulse method for estimating sap velocity in trees. New Phytol. 2017, 216, 321–329. [CrossRef] [PubMed]31. Forster, M.A. How significant is nocturnal sap flow? Tree Physiol. 2014, 34, 757–765. [CrossRef] [PubMed]32. Cohen, Y. Fuchs, M. Falkenflug, V. Moreshet, S. Calibrated heat pulse method for determining water uptake in cotton. Agron. J. 1988, 80, 398–402. [CrossRef]33. Cohen, Y. Takeuchi, S. Nozaka, J. Yano, T. Accuracy of sap flow measurement using heat balance and heat pulse methods. Agron. J. 1993, 85, 1080–1086. [CrossRef]34. Lassoie, J.P. Scott, D.R.M. Fritschen, L.J. Transpiration studies in Douglas-fir using the heat pulse technique. For. Sci. 1977, 23, 377–390.35. Wang, S. Fan, J. Wang, Q. Determining evapotranspiration of a Chinese Willow stand with three-needleheat-pulse probes. Soil Sci. Soc. Am. J. 2015, 79, 1545–1555. [CrossRef]36. Bleby, T.M. Burgess, S.S.O. Adams, M.A. A validation, comparison and error analysis of two heat-pulse methods for measuring sap flow in Eucalyptus marginata saplings. Funct. Plant Biol. 2004 , 31, 645–658.[CrossRef]37. Madurapperuma, W.S. Bleby, T.M. Burgess, S.S.O. Evaluation of sap flow methods to determine water use by cultivated palms. Environ. Exp. Bot. 2009, 66, 372–380. [CrossRef]38. Green, S.R. Measurement and modelling the transpiration of fruit trees and grapevines for irrigationscheduling. Acta Hortic. 2008, 792, 321–332. [CrossRef]39. Intrigliolo, D.S. Lakso, A.N. Piccioni, R.M. Grapevine cv. ‘Riesling’ water use in the northeastern UnitedStates. Irrig. Sci. 2009, 27, 253–262. [CrossRef]40. Eliades, M. Bruggeman, A. Djuma, H. Lubczynski, M. Tree water dynamics in a semi-arid, Pinus brutiaforest. Water 2018, 10, 1039. [CrossRef]41. Zhao, C.Y. Si, J.H. Qi, F. Yu, T.F. Li, P.D. Comparative study of daytime and nighttime sap flow of Populus euphratica. Plant Growth Regul. 2017, 82, 353–362. [CrossRef]42. Deng, Z. Guan, H. Hutson, J. Forster, M.A. Wang, Y. Simmons, C.T. A vegetation focused soil-plant-atmospheric continuum model to study hydrodynamic soil-plant water relations. Water Resour. Res. 2017, 53, 4965–4983. [CrossRef]43. Doronila, A.I. Forster, M.A. Performance measurement via sap flow monitoring of three Eucalyptus species for mine site and dryland salinity phytoremediation. Int. J. Phytoremed. 2015, 17, 101–108. [CrossRef]44. López-Bernal, á. Alcántara, E. Villalobos, F.J. Thermal properties of sapwood fruit trees as affected byanatomy and water potential: Errors in sap flux density measurements based on heat pulse methods. Trees2014, 28, 1623–1634. [CrossRef]创新点:HPV茎流量传感器是一款校准型、低成本的热脉冲液流传感器,输出校准液流量、热速、茎水含量、茎温等数据,功耗低,内置加热控制,同时改善了传统的加热方式,其原理采用双方法(DMA)热脉冲法,测量范围:-200~+1000cm/hr(热流速度)或-100~+2000cm3/cm2/hr (茎流通量密度),可广泛用于于茎流量监测、植物茎流蒸发计算、植物茎流蒸腾量、植物灌溉等植物茎流是树木内部的“水”运动,而蒸腾是从叶片通过光合作用蒸发流出的水分。树液流量和蒸腾量之间有很强的关联性,通常理解是同一回事。但是,严格地说,它们是不同的,这体现在它们是如何被测量的。HPV 植物茎流传感器/植物液流计
  • 上海测振自主研发成功水下600米电涡流传感器
    近日,由上海测振自主研发的YDYT9800一体化电涡流传感器成功试用负600米深海作业。YDYT9800一体化电涡流传感器电涡流传感器能静态和动态地非接触、高线性度、高分辨力测量金属导体距探头表面的距离,它是一种非接触线性化计量工具,被广泛应用在机械、航空、汽车、电力、石油、化工、冶金等行业。其中,深海作业对电涡流传感器的壳体、探头、接头、电缆等都有非常高的品质要求。电涡流传感器在深海作业过程中,因所处环境较为恶劣,极有可能出现个类故障,造成经济损失甚至重大事故。上海测振的技术研发团队经多次试验,最终攻克超高水压密封、高腐蚀环境、复杂电磁干扰等难题,通过微型封装技术把前置器内置探头内部,完成探头与前置器融为一体化方案,可满足深海领域的使用环境要求。作为深海领域传感器的代表作,YDYT9800一体化电涡流传感器采用耐腐蚀、耐水解的壳体、探头、接头、电缆等,防水及密封性能强,可在恶劣环境下长期稳定工作,此外,还具有安装使用方便、非接触测量等优势,是一种高性能、低成本的新型电涡流位移传感器,可对厚度、速度、位移、转速、应力、表面温度、材料损伤等进行持续不间断的测量。当前传感器国产化需求加重,国内传感器正在趋向技术化、创新化、自主研发化路线发展。YDYT9800一体化电涡流传感器的成功研发,正表明了我国传感器技术在不断突破,同时也将助推我国深海工业领域的不断发展。关于上海测振:上海测振自动化仪器有限公司(简称“上海测振”)成立于2006年,专业从事研发和生产振动传感器、位移传感器、转速传感器以及工业监控保护仪器,具有自营进出口贸易权。主要经营的产品有电涡流位移传感器,振动传感器,转速传感器及其配套仪器仪表四大类,包括四十多个不同型号,其中YD9200A、CZ9300、YDYT9800、YD260、YD280为国内首次推出。产品覆盖军工、重工、科研、教育等各个领域,与中国航空工业集团、沈阳黎明航天发动机集团、大连华锐重工集团等知名企业建立了良好的合作关系。
  • BL-ZFS总辐射传感器中标:湖南大学
    2012年11月份,湖南大学光伏实验室关于太阳辐射强度传感器的采购项目,我公司提供的型号:BL-ZFS型总辐射传感器中标此采购项目,并得到客户好评!一、概述总辐射表采用光电转换感应原理,与各种辐射记录仪或辐射电流表配合使用,能够精确地测量出太阳的总辐射,该系列辐射表的感应元件采用了绕线电镀式多接点热电堆,其表面涂有高吸收率黑色涂层,感应元件的热接点在感应面上,而冷接点位于仪器的机体内,以便直接取环境温度。当有光照时,冷热接点产生温差即产生电势差,进而将光信号转换为电信号输出,在线性误差范围内,输出信号与太阳辐射成正比。 为了减小环境温度对辐射仪器输出的影响,则在辐射表内部附加了温度补偿装置,通过调整热敏电阻的温度系数来实现对辐射表输出电势的自动补偿。辐射表被广泛地应用于太阳能利用、气象、农业、建筑、材料老化、大气污染及生态考察等部门。二、技术参数1、 灵 敏 度:7~14μV/Wm-22、 响应时间:≤30s3、 内 阻:约230Ω4、 稳 定 性:±2%(一年内灵敏度变化率)5、 余 弦:≤±5%(晴天太阳高度角为10o时对理想值的偏差)6、 温度特性:±2%(-20℃~+40℃)7、 重 量:1.5千克8、 测量范围:0~2000W/m29、 信号输出:0~20mV(配合DL-2标准电流变送器使用可输出4~20mA)10、测量精度:工作表<5%;标准表<2%11、测量光谱范围:280~3000nm

辐射热流传感器相关的方案

  • 土壤热流传感器的校准
    土壤热流密度很难进行准确测量,相应的土壤热流计板也很难进行校准。本文根据温度梯度和单独的导热系数测量对所研究的参考热流进行了计算。导热系数测量采用了瞬态探针法,当温度梯度测量精度优于1%时,此种方法的导热系数测量误差约为2%,这个结果是本研究工作的测试依据。将5种商品化的热流计板与这个参考热流相比较,试验证明这些热流计板具有明显的误差。1mm厚度的TNO PU 43T热流传感器具有最高的准确性,平均相对误差为4%。一种有前途的新型技术为在线校准技术,HUKSEFLUKS公司的HFP-01-SC圆片热流传感器采用了此种技术,试验证明这种传感器的误差为5%,在现场使用有很突出的优势。测试MIDDLETON CN3和TNO WS 31S热流传感器的相对误差达到近20%,而套环型热流计HUKSEFLUKS SH1则给出了更差的结果,这主要是由于它测试的是温度梯度而不是热流密度。这款热流计在进行了沙子导热系数修正后依然误差很大。对于所有被检的热流传感器,都是通过处于具有蒸发现象的瞬态条件下来获得相应的结论。常用的Philip修正因子被证明并不十分精确,仅有一半本文所进行的试验中这种方法可以降低测量的相对误差,而其它时候反而会使误差更大。然而,这种修正做为一种工具在土壤热流传感器的设计中还是具有一定作用,并在修正幅度和测量误差之间存在一个正的相关性。
  • 依据ASTM C1130校准建筑行业中使用的薄型热流传感器
    本方案介绍了建筑行业中所使用的薄型热流传感器的校准测量技术,此技术符合ASTM C1130标准操作规程中的精度和偏差的规定。本方案中采用直径1016毫米的防护热板法测量装置(依据ASTM C177)从10℃至50℃温度范围内对±13W/m^2范围内的热流密度进行校准。也选择采用了直径610毫米的热流计法测量装置(依据ASTM C518)对热流传感器进行校准。整个校准试验设计的目的是比较不同的测试方法,评价那些参数会影响传感器的输出,以及确定热流传感器输出与热流密度之间的函数关系。校准测试中采用了一家制造商的两种尺寸规格的热流传感器,对传感器的等效性和尺寸分组都进行了评价,以确定一个校准试验是否能满足所有传感器校准,还是需要针对不同热流传感器进行单独的校准。
  • 工业炉安全管理用-高热流传感器
    工业炉安全管理用-高热流传感器可在早期监测炉壁损伤! 可有效实行安全管理!为了监测炉壁损伤,而设计安装在炉壁和炉底的热流传感器,此传感器通过快速的响应时间,可比温度计更早侦测出异常的温度上升。 京都电子中国公司(KEM China) 可睦电子(上海)商贸有限公司地址: 上海市徐汇区中山西路2366弄1号203室邮编: 200235服务热线: 400 820 2557电话: 021-54488867传真: 021-34140599电邮: kemu-kem@163.com网址: http://www.kem-china.com

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  • 对热流传感器精度有影响的三大方面

    对热流传感器精度有影响的三大方面

    热流传感器是测量热传递(热流密度或热通量)的基本工具,是构成热流计的最关键器件。热流传感器的性能和用途决定了热流计的性能和用途。热流计是指测定热流的仪表。热流是在单位时间内流经单位面积的热量,也可把热流理解为热能通过单位面积的速率。热流单位是W/m2。为测量某一局部的热辐射强度、热对流强度、热传导强度或总的传热速率,常采用热流计。[img=,690,389]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/12/201812100945267163_8586_3332482_3.jpg!w690x389.jpg[/img]热阻式(热电堆式热流传感器或称温度梯度型热流传感器)是应用最普遍的一类热流传感器。这类传感器的原理是:当有热流通过热流传感器时,在传感器的热阻层上产生了温度梯度,根据付立叶定律就可以得到通过传感器的热流密度,设热流矢量方向是与等温面垂直。为了提高热流传感器的灵敏度,需要加大传感器的输出信号,因此就需要将众多的热电偶串联起来形成热电堆,这样测量的热阻层两边的温度信号是串连的所有热电偶信号的逐个叠加,信号大能反映多个信号的平均特性。热电堆是热阻式热流传感器的核心元件,也是其他辐射式热流传感器的核心元件。[img=,394,383]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/12/201812100945512861_3850_3332482_3.jpg!w394x383.jpg[/img]热流传感器计作为热流计的关键性一次敏感元件,其测量结果的准确性是热流计可否信赖的关键。因此热流传感器在出厂前或使用一段时间后都要进行标定。另外,热流传感器在使用时,常常是粘贴在被测物体和表面或者埋没在被测物体的内部,这都会影响被测物体原有的传热状况,为了对这个影响有一个准确的估计,就必须知道热流传感器自身的热阻等性能,这也要在标定过程中加以确定。这里不得不提一下由工采网从国外进口的热流传感器 - MF180和热流传感器 - MF180M,这两款质量突出的热流传感器。这两款热流传感器适合材料内部的热流的直接测,也适合制冷剂的辐射流的测量 。测试原理 有三种热传导模式:热传导,热辐射和热流。如果热流传感器安置在材料的表面,它将测试这三种模式热 的总和。如果传感器安置在材料的内部,它直接测试由热传导产生的热传输。用热电偶测试温度的不同,穿过的热流能被直接测。[b]热流传感器与被测物粘贴紧密程度对热流测量精度的影响[/b]: 热流传感器与被测物粘贴的紧密程度,对热流的稳定时间有着非常大的影响。粘贴越紧密,稳定越快,测量偏差越小;反之,测量偏差越大。因此,在瞬态热流传感器的使用过程中,要尽量保证热流热流传感器能够紧密地粘贴被测物体,这样才能减少测量时间,提高测量精度。导热胶(导热硅脂)的应用,为解决这个问题提供了非常好的条件。[b]热流传感器厚度对热流测量精度的影响[/b]:当热流传感器厚度为0.1mm时,被测物表面热流稳定非常快,从开始到稳定只用了约0.5s的时间,通过热流传感器的热流值与实际值相差2.92%。当热流传感器厚度增加到1mm时,稳定时间达到了8s,为原来的16倍,热流值的偏差达到了6.26%。这主要是由于热流传感器厚度的增加,加大了热流传感器引入的热阻,使通过热流传感器的热流值产生了较大偏移。[b]热流传感器边长对热流测量精度的影响[/b]:热流传感器边长的改变并没有给热流的稳定时间造成太大影响,却给稳定值带来较大的偏差。边长从5mm变成10mm时,稳定热流值减小了8.4%,与实际值相差6.51%;边长从10mm变为20mm时,热流减小了4.3%,与实际值相差1.94%;边长从20mm变为30mm时,热流仅仅减小了0.4%,已经和真实值基本重合。这说明,热流传感器边长越长,稳定值越准确,且边长一定存在着一个最优值。这个最优值既能保证热流传感器尽可能小,又能保证所测热流的准确性。从本文的计算来看,这个最优值约为20mm。当被测物表面近似认为半无限大时,20mm可能是测量精度和热流传感器尺寸的最佳结合点。

  • 热流传感器在评估建筑物墙体保温性能的检测应用

    热流传感器在评估建筑物墙体保温性能的检测应用

    随着建筑能耗占社会总能耗的比例不断增加,建筑节能工作的开展显得越来越迫切。建筑围护结构的节能承担着建筑节能很大的比例,是建筑节能的重点。传热系数是建筑围护结构的一个重要的热工参数,准确测量建筑围护结构传热系数既是准确分析围护结构保温隔热性能的前提,又是正确评价建筑节能效果和节能改造的基础。[img=,579,334]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/11/201811200951181804_1814_3332482_3.jpg!w579x334.jpg[/img]分析建筑传热的原理和研究方法的基础上釆用热流计法现场检测一办公建筑外墙传热系数,将墙体的传热系数理论计算值与实测值进行对比分析,分析两者之间的差异以及产生差异的原因:使用算术平均法和动态分析法对实测数据进行处理,分析两者的适用性:研究测点位置、测试温差对墙体传热系数的影响,得出以下结论:(1)测点位置距热桥的距离为2个墙体壁厚吋,墙体的导热处于维稳态或准稳态传热状态(2)当墙体传热系数较大时,可以适当降低检测温差,其检测结果仍具有较好的吻合度。通过实测不同风速下的墙体热流密度、壁面温度及空气温度计算实测条件下墙体外表面的对流换热系数,有利于墙体传热系数的准确。目前墙体传热系数的检测方法主要有热流计法、热箱法、和控温箱-热流计法,即,另外常功率平面热源法和红外热像仪法作为检测领域的先进手段也常用于建筑墙体传热系数的检测。这些检测方法都具有各自的特点,但同时也存在一定的问题和弊端。本文详细介绍其中的热流计法现场检测传热系数的常用方法。我国的现行检测标准《居住建筑节能检测标准》(JGJ132-209)推荐热流计法为现场检测围护结构传热系数的首选检测方法,经过国内外几十年的应用,热流计法已经被广泛接受。热流计法是利用墙体内外表面的温差与通过墙体的热流量之间的对应关系进行传热系数的测定,其基本的理论是建立在傅里叶定律的基础上,认为墙体是各向同性、连续的介质并处于一维稳态传热过程。测量通过被测墙体的电压E,同时测出墙体内壁面温度72及外壁面温度T,即可根据公式(2-1) (2-2)计算出被测墙体的导热热阻和传热系数。单面热流计法:单面热流计法即常规的热流计法,其具体操作方法为:在被测部位内壁表面布置热流传感器,在热流传感器周围布置温度传感器,在外壁表面对应的位置上布置温度传感器,将热流传感器和温度传感器同时连接到数据采集仪上进行数据采集,对数据处理即可得到所测位置的热阻值和传热系数。双面热流计法:双面热流计法是一种改进的热流计法,是由王珍吾等人提出的。一方面, 墙体实际的传热过程为非稳态传热,由于温度波的延迟效应,在同一时刻所测得的热流值和温度值在时间上是不吻合的,另一方面,由于墙体的蓄热作用,同一时刻由内表面进入墙体内部的热流值与墙体内部流出外表面的热流是不一致的。采用双面热流计法可以有效降低这两个因素对检测的影响1不同于单面热流计法仅在墙体内表面测量热流量,双面热流计法是在墙体内外表面相应的位置均布置热流传感器,同时测定墙体内外表面的热流,并用所测得的内外表面的热流的加权平均值作为通过墙体的热流值。[img=,394,383]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2018/11/201811200951331614_9206_3332482_3.jpg!w394x383.jpg[/img]最后就由工采网小编给大家介绍两款进口热流传感器,那就是从日本进口的热流传感器 - MF180和热流传感器 - MF180M这两款质量突出的热流传感器。这两款热流传感器适合材料内部的热流的直接测,也适合制冷剂的辐射流的测量 。测试原理 有三种热传导模式:热传导,热辐射和热流。如果热流传感器安置在材料的表面,它将测试这三种模式热 的总和。如果传感器安置在材料的内部,它直接测试由热传导产生的热传输。用热电偶测试温度的不同,穿过的热流能被直接测。

  • 近场热辐射表征中的保护热板法测试技术

    近场热辐射表征中的保护热板法测试技术

    [color=#990000]摘要:本文介绍了近场热辐射基本概念,并针对两平板之间的近场热辐射测试,介绍了经典导热系数保护热板测试方法在近场热辐射表征中的应用。[/color][size=18px][color=#990000]一、近场热辐射现象[/color][/size]如果两个相邻物体的温度不同,则它们之间则存在热辐射传递,可以用众所周知的普朗克黑体辐射理论来准确估计此辐射热流,条件是两物体之间的距离要远大于辐射的平均波长。目前已经确定的是,当物体间距小于辐射波长时,普朗克理论会失效,而这种距离则称之为近场,近场热辐射是指与物体间距小于特征波长区域的辐射, 热辐射强度随着与辐射体间距的减小而呈指数规律快速增大,如图1所示。[align=center][img=近场辐射测量,600,496]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/12/202112311018508887_5199_3384_3.jpg!w690x571.jpg[/img][/align][align=center][color=#990000]图1 辐射热流密度随距离的变化[/color][/align][size=18px][color=#990000]二、近场辐射热流测量[/color][/size]为了对近场热辐射进行表征,一般是在真空中测试两个微小间距的平行板。随着平板间距减小,辐射热流逐渐受到干涉波和消散波的影响,辐射热流会随之增强。近场辐射热流密度测量装置是基于保护热板法(GHP),该方法通常用于测量隔热材料的导热系数,如图2所示,图中的样品1在近场辐射测量中则是真空间距。[align=center][color=#990000][img=近场辐射测量,690,296]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/12/202112311019195377_8070_3384_3.jpg!w690x296.jpg[/img][/color][/align][align=center][color=#990000]图2 经典防护热板法测量原理[/color][/align]选择保护热板法的依据是这种方法是一种绝对测量方法,可以精确控制热损失,这对热辐射测量至关重要。辐射热流测量装置中,图2所示的辅助绝热板将由一个热电堆温差传感器代替,由此可以更精确地控制热损失。两板之间的平行度和距离控制是测量装置的关键条件,我们采用三个独立控制的压电致动器以纳米量级来变化板之间距离,并用电容传感器监测两板之间三个位置点的绝对间隙值。该装置的研制将能够精确测量近场热辐射的热流密度。[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align]

辐射热流传感器相关的耗材

  • 热流计(热流仪)-热流传感器
    热流计(热流仪)-热流传感器Heat Flow Meters-Sensors热流传感器: 指利用在具有确定热阻的板材上产生温差来测量通过它本身的热流密度的装置。其输出电势(V)与通过传感器的热流密度(q)成正比。技术参数:热流计(热流仪)-热流传感器泛用低热流用传感器贴在绝热材或保温材等的表面的低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2常用温度范围: -40~150° CHFM-215N: KR2, KR6HFM-201: TR2-B, TR6-BHFM-215: TR2-C, TR6-C低热流用传感器测量生物或小型机械零件等的表面之热流的小型低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2常用温度范围: -40~150° CHFM-215N: KM1HFM-201: TM1-BHFM-215: TM1-C表面形高热流用传感器使用磁石把耐久性极佳的高温用高热流传感器固定在炉壁使用。常用热流范围: 350~17,000 W/m2常用温度范围: 70~500° CHFM-215N: K500B, K500B-20HFM-201: T500B-B, K500B-20-BHFM-215: T500B-C埋设形高热流用传感器埋设在炉材,保温材中,进行测量贯流其中的高热流的传感器。常用热流范围: 580~58,000 W/m2常用温度范围: 200~750° CHFM-215N: K750HFM-201: T750-BHFM-215: T750-C水冷面放热用传感器测量水冷过后的炉壁之放热时,所使用的耐蚀性及佳的热流传感器。常用热流范围: 1,200~120,000 W/m2常用温度范围: 0~90° CHFM-215N: KWHFM-201: TW-BHFM-215: TW-C埋设形高热流用传感器(坚固形)适用埋设于高炉,电炉的高温炉壁内的坚牢形高热流探头。常用热流范围: 500~50,000 kcal/m2 &bull h常用温度范围: 200~750° CHFM-201: TF-BHFM-215: TF-C埋设形低热流用传感器使用磁石把耐久性极佳的高温用高热流传感器固定在炉壁使用。常用热流范围: 10~3,000 kcal/m2 &bull h常用温度范围: -40~300° CHFM-201: TG-BHFM-215: TG-C表面形高热流用传感器(坚固形)研发使用为安装在工业炉的铁皮表面的坚牢形高热流探头。常用热流范围: 300~15,000 kcal/m2 &bull h常用温度范围: 70~500° CHFM-201: TT-BHFM-215: TT-C埋设形低热流用传感器(坚固形)适用于埋设在水泥或土壤中的耐水性,耐寒性坚牢形高感度低热流探头。常用热流范围: 10~2,000 kcal/m2 &bull h常用温度范围: -15~150° CHFM-201: TC-BHFM-215: TC-C水冷面放热用传感器(坚固形)研发为安装在高炉水冷面上的坚牢形热流探头。常用热流范围: 1,000~100,000 kcal/m2 &bull h常用温度范围: 0~90° CHFM-201: TV-BHFM-215: TV-C热流计(热流仪)-附件AE1: T750用支架AE2: T500和TW用高处测定杆AE3: T500和TW用手动夹具AE4: T500和TW用固定器具HA2-H: 高温用两面粘着片HA2-L: 低温用两面粘着片
  • 京都电子KEM 热流传感器
    热流计传感器Heat Flow Sensors热流传感器(Heat flux sensor): 指利用在具有确定热阻的板材上产生温差来测量通过它本身的热流密度的装置。其输出电势(V)与通过传感器的热流密度(q)成正比。泛用低热流用传感器贴在绝热材或保温材等的表面的低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2。常用温度范围: -40~150°C。精确度: ±2%。HFM-GP10热流计用: KR2, KR6。HFM-201热流计用: TR2-B, TR6-B。HFM-215热流计用: TR2-C, TR6-C。低热流用传感器测量生物或小型机械零件等的表面之热流的小型低热流传感器。常用热流范围: 12~3,500 W/m2。常用温度范围: -40~150°C。精确度: ±2%。HFM-GP10热流计用: KM1。HFM-201热流计用: TM1-B。HFM-215热流计用: TM1-C。表面形高热流用传感器使用磁石把耐久性极佳的高温用高热流传感器固定在炉壁使用。常用热流范围: 350~17,000 W/m2。常用温度范围: 70~500°C。精确度: ±5%。HFM-GP10热流计用: K500B, K500B-20。HFM-201热流计用: T500B-B, K500B-20-B。HFM-215热流计用: T500B-C。埋设形高热流用传感器埋设在炉材,保温材中,进行测量贯流其中的高热流的传感器。常用热流范围: 580~58,000 W/m2。常用温度范围: 200~750°C。精确度: ±7%。HFM-GP10热流计用: K750。HFM-201热流计用: T750-B。HFM-215热流计用: T750-C。热流计(热流仪)-附件HA2-H: 高温用两面粘着片(70°C以上)。HA2-L: 低温用两面粘着片(70°C以下)。京都电子(KEM)中国分公司 客服热线: 400-820-2557
  • NR01净辐射传感器
    Hukseflux公司的NR01是由2个辐射传感器组成的净辐射传感器,主要用于科研级的能量平衡研究。仪器分为短波测量和远红外长波测量两部分。其中短波辐射由2个短波辐射传感器进行测量,长波辐射由2个长波辐射传感器测量。与以往的净辐射传感器相比,NR01的性能得到大幅提升,具有更高的精度,而体积则更加小巧,重量减轻。长波辐射传感器中可选配一个PT100温度传感器,用于测量内部温度,以进行温度修正。为了防止凝露、霜降对观测产生的不利影响,NR01还内置了加热装置,为长波辐射传感器进行加热,使其在低温等恶劣环境下也能正常工作。技术参数:  温度范围: -40~80℃  测量范围:0~2000W/m2  温度传感器:pt100,用户也可以根据自身的需要自行选择其他温度传感器  短波辐射表ISO级别:二级  短波光谱范围:305~2800nm  短波校准溯源:WRR  长波光谱范围:4500~50000nm  长波校准溯源:ITS90国际温标  太阳辐射值在1000 w/m2时的窗口热偏移:  加热时功耗:1.6W(12VDC时)产地:美国
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