热稳定试验仪

作为我司生产主要测试设备之一，冷热冲击试验箱的稳定性是不言而喻的。那么，试验箱的稳定性与什么有关？[align=center][img=,348,348]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/02/202102221536084754_3361_1037_3.jpg!w348x348.jpg[/img][/align]　　冷热冲击试验箱是一种高标准、严格的试验设备，如何保证设备本身的稳定性成为企业发展的重中之重。制造试验箱时，公司必须选择高温试验箱。材料规范。试验箱原本是一种温度产品，所以所选用的材料必须耐高低温和老化。　　冷热冲击试验箱组件稳定性高，无疑是优质品牌。试验箱普通零件质量无法保证。如果测试仪器经常损坏，设备的寿命将大大降低。冷热冲击试验箱适用于电子元器件的安全性能试验。可靠性试验、产品筛选试验等。同时，本设备试验可提高产品可靠性和产品质量控制。　　冷热冲击试验箱出厂前，有质量意识的公司应对试验箱设备进行出厂检验，测试产品的稳定性，并记录数据。冷热冲击试验箱的各项功能均由计算机控制。它是一款自主开发的软件，具有良好的操作界面，使得用户的操作和监控更加简单直观。维护功能可以使正在运行的程序保持当前状态，您可以临时更改此程序段的值。您可以在屏幕上设置时间参数来切换冷却、加热和蓝色传输，它将根据设置值自动进行。　　冷热冲击试验箱作为一种试验设备，对其自身的稳定性至关重要。试验箱的所有材料均需通过双箱温度冲击试验箱进行试验。

当使用[b][url=http://www.instrument.com.cn/netshow/C27536.htm]高低温试验箱[/url][/b]时，因要对试样品进行高、低温测试，因此，试样要经过高、低温试验老化和高、低温循环试验，然后再进行循环测试，这一过程可能会发生高、低温等温度，需要较长的时间才能稳定，有没有什么方法可以让设备的温度迅速稳定？[align=center][img=,600,600]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2022/05/202205051631305360_9258_1385_3.jpg!w600x600.jpg[/img][/align]　　高低温试验箱的温度是有一定的容差，通常在二至三个范围内，这是充分考虑到温度的缓慢变化，若要将设备的相对湿度保持在规定的容差范围内，则测量的误差和设备空间中的温度变化才可以确定。假设设备温度差大于1k时，所需任意两点间的温差也要小得多，仪器的湿度状况将达不到标准，因此想要保持设定的湿度，在短时间内温度波动应尽可能保持在0.5度，试样品的温度尽可能保持在三度之间。　　可采用下列两种快速稳定方法：　　①试件放入高低温试验箱后，需将设备温度调节至二十五度，以保持此状态，直至试件品温度达到稳定。　　②试样放入不同的盒子中，然后放入不同的盒子中，待温度稳定后，再把它放入盒中。无论采用什么方法稳定温度，设备的相对湿度必须在规定的标准值之内，试件温度在箱内稳定后，设备箱内相对湿度应大于915，设备环境温度为25度。　　这就是如何稳定[b][url=http://www.instrument.com.cn/netshow/SH101384/]高低温试验箱[/url][/b]温度的方法，如果你想要使设备的温度开始稳定，就用它们，本公司是检测设备的制造商，在设备的日常使用与维修过程中，如对设备技术方面有任何疑问及问题请致电400-066-2888咨询本公司技术人员。本公司员工将为您提供技术解答及处理方案。

恒温恒湿试验机总的温度容差(±2℃或±3℃)是综合了测量的绝对误差、温度的缓慢变化以及工作空间内的温度变化而确定的。但是为了维持相对湿度在规定的容差范围内,在任意时刻工作空间内任何两点之间的温度差必须维持在一个较小的范围内。如果温度差超过1℃,湿度条件就达不到要求,为了维持规定的湿度,温度短时波动应维持在±0.5℃,试验样品的温度应稳定在25℃±3℃。　　以下两种方法可以使恒温恒湿试验机温度达到稳定：　　1、恒温恒湿试验机试验样品放入箱里之前,先把样品静置在另一个箱子里;　　2、在试验样品放入箱体之后,将箱温调至25℃±3℃,并保持到该试验样品达到温度稳定为止。　　这两种方法不论采用哪种,达到温度稳定后,其相对湿度必须在规定的试验用的标准大气条件下限值内。试验样品在恒温恒湿试验机内稳定之后,箱内的相对湿度应上升到不小于95%,箱内环境温度为25℃±3℃。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2016/03/201603111124_586727_2930782_3.jpg

PAN纤维在热稳定化过程中会发生很多化学反应，形成多种不同的化学结构，本实验讨论研究热稳定化过程中各种特征结构的形成过程以及他们的演变规律。为了消除环境中的氧对特征结构形成过程的影响，选择在惰性气氛下对PAN纤维进行热处理。1、热稳定化过程中PAN纤维的特征结构种类http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567647_3043450_3.jpg图1惰性气氛下250℃热处理12h的PAN纤维的核磁谱图http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567648_3043450_3.jpg图2 PAN分子链图1为经惰性气氛下250℃热处理过的PAN纤维的核磁谱图，对核磁谱图进行分缝处理，可以得到各种化学位移上的特征峰，每处特征峰所代表的不同位置的C原子如图中所示。28ppm处特征峰代表CH2，108ppm和115ppm处特征峰代表无氢C原子，136ppm处特征峰代表＝CH－，150ppm处特征峰代表－C＝N，155ppm处特征峰代表＝C－N，164ppm处特征峰代表间位脱氢的－C＝N。结合PAN分子链特征（图2），推断出在热稳定化过程中纤维中生成了以下几种化学结构。在热稳定化过程中氰基发生环化反应与相邻氰基连成环，也有可能与相邻氰基较远而不发生环化反应。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567649_3043450_3.jpg 图3热稳定化过程中PAN纤维中形成的化学结构仔细观察这几种化学结构，根据C与N之间的化学键以及周围的化学环境对其进行分类。将（a）（b）（c）三种化学结构归为一类，他们的共同特征是都含有C＝C－C＝N，因此称这类化学结构为共轭结构；（d）和（e）两种化学结构都含有－C＝N且其间位未脱氢，称这两种化学结构为亚胺结构；（f）和（g）两种化学结构的共同特点是都含有＝C－N，因此称其为烯胺结构。2、惰性气氛下反应温度的确定http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567650_3043450_3.jpg图4惰性气氛下不同升温速率的PAN纤维DSC曲线表1惰性气氛下不同升温速率的反应起始温度 升温速率(℃/min) 反应起始温度( ℃) 2 170.3 4 177.8 6 185.0 8 192.6 10 196.0 http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567651_3043450_3.jpg图5反应起始温度与升温速率的线性关系图4为PAN纤维在惰性气氛下不同升温速率的DSC曲线，从图中可以看出不同升温速率下的DSC曲线的起始反应温度不同，这样我们表1中不同升温速率下DSC曲线中放热峰的起始反应温度，并以升温速率为横坐标、反应起始温度为纵坐标，得到图5，将图中的五个点进行线性拟合并利用倒推法可以得到，当升温速率为0时，起始反应温度为164.48℃，为了实验操作的方便性，选择170℃作为起始反应温度。 图6为PAN纤维在不同温度下处理相同时间的红外谱图。图中1450cm-1处吸收峰代表亚甲基，该亚甲基与碳氮键相连且亚甲基上面可以发生化学反应的氢较多，因此选择亚甲基作为判断化学反应变化的标志。随着热处理温度的升高，该峰逐渐红移，且逐渐变宽。将图6中的红外谱图进行分峰处理，可以得到图7不同热处理温度下亚甲基特征峰的半高宽变化趋势。图7显示出随着热处理温度的升高，亚甲基的半高宽逐渐变大，由于亚甲基周围的化学环境发生变化导致峰位红移，部分亚甲基周围化学环境变化峰位红移，而部分亚甲基未发生变化峰位未红移。图中亚甲基半高宽变化出现了两个转折点（190℃和230℃），说明PAN纤维中化学结构变化分为三个阶段，因此，我们将各个反应温度定在190℃、210℃、230℃和250℃。http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241301_567652_3043450_3.jpg图6不同温度下热处理12h的PAN纤维的红外谱图 http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241305_567653_3043450_3.jpg图7不同热处理温度下红外谱图中CH2的半高宽变化3、惰性气氛下特征结构的形成过程http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241305_567654_3043450_3.jpg图8 PAN原丝与170℃热处理12h的PAN纤维的红外谱图http://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2015/09/201509241305_567655_3043450_3.jpg图9 170℃和190℃热处理12h的PAN纤维的红外谱图从图8中可以看出，与原丝红外谱图对比经过170℃热处理过的纤维谱图中2240cm-1所代表的氰基伸缩振动峰的强度降低，同时出现了1620cm-1所代表的C＝N吸收峰，表明在热处理过程中PAN纤维中的氰基键断裂生成C＝N；1450cm-1和1360cm-1两处吸收峰分别为亚甲基和次甲基的吸收峰，从图中可以看出这两处吸收峰峰强逐渐靠近，说明此过程中发生了脱氢反应；同时代表C＝C的吸收峰1580cm-1出现，也说明了PAN纤维在低温热处理过程中发生了脱氢反应并生成了碳碳双键。由此我们推测在PAN纤维在170℃热处理温度下，氰基发生反应形成了亚胺结构，亚胺结构又脱氢形成了共轭结构。观察图9可以发现，经190℃热处理过的PAN纤维的红外谱图中出现了代表＝C－N 的1150cm-1处振动峰，说明在190℃时PAN纤维中开始形成烯胺结构。亚胺结构与烯胺结构的元素组成相同，有研究者认为它们是互变异构体，在热稳定化过程中两种结构发生了互变反应，为了明晰热稳定化过程中烯胺结构的形成过程以及这两种结构之间的关系，将PAN纤维在190℃热处理不同的时间，将得到的样品进行

[b]快温变试验箱[/b]校验是厂家的主要使命，就是对材料进行稳定且频繁的变化以让其适应外界残酷且多样的温度变化。但是试验箱在加工的过程中可能会由于多种原因致使温度的变化不稳定，这样直接影响试样效果。那么遇到这种情况我们该怎么做呢？[align=center][img=,474,474]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2021/04/202104081442248778_5755_1037_3.jpg!w474x474.jpg[/img][/align] 1，检查快温变试验箱厂家的制冷机组是不是能够一切正常起动，假如能一切正常运作，查询开关电源供求平衡层面是不是平稳，再检查全部制冷机组的状况。　　2，检查两组制冷压缩机组在低温压缩机的排气与吸气时的压力值是否偏低，吸气压力是否呈现抽空状态，如果是这种情况说明主制冷机组的制冷剂量明显不足，应当适当添加制冷剂。　　3，试验主机组压缩机的排气与吸气管路是否正常，如排气管路温度不高、吸气管路不低的话则就严重说明制冷剂的缺乏。　　4，检查试验箱的辅助机组是否正常工作，一般两组辅助机组共同工作稳定温度，然后交由主机组来维持温度的情况。在温度的温度状态下，如果主机组无制冷作用，试验箱内的空气温度就将会缓慢上升，在当其温度上升到一定程度时，控制系统就会启动其辅助机组降温，反复的工作则就会造成温度不稳定的情况。　　一般快温变试验箱厂家出现温度不稳定的情况，与温度调控与设定有着严密的关系。避免这种情况的出现一定要做好定期的维护保养，对每一个系统与零配件都进行细致的检验。

[img=,690,1380]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/11/201911281112480655_9147_2565871_3.jpg!w690x1380.jpg[/img]一直用的热解吸，今天忽然问题不受控制了，稳定不了，测不了样。关机重启也没用。程序设定和之前一样也没改过，是什么原因引起温差变化那么大呢。换了一台备用的热解吸温度正常却不出峰，求解

[color=#990000]摘要：本文针对航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构的热变形测试，从样品的热膨胀系数测试到桁架全场大尺寸热变形测试，全方位提出了相应的解决方案。特别针对激光干涉法在大气环境下的高精度热变形测量，介绍了上海依阳公司开展的方案性试验结果，证明了激光干涉法完全可以用于大气环境下的位移测量，尽管测量精度有所降低，但完全可以满足百纳米量级的全场热变形测量，同时也证明了此方案的可行性，为打通整个技术路线奠定了基础。　　[/color][color=#990000]关键词：尺寸稳定性,桁架,激光干涉法,热变形,热膨胀系数,航天器[/color][align=center][img=,690,387]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232018598367_8587_3384_3.jpg!w690x387.jpg[/img][/align][align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][color=#990000][b]1. 引言[/b][/color]　　从目前公开报道的相关文献来看，国内在航天器尺寸高稳定性复合材料桁架结构热变形测量方面还刚刚起步，还没找到有效可行的测试技术方向和手段，而对于尺寸高稳定性复合材料桁架的热变形测试，需要满足以下几方面的要求：　　（1）为长期控制结构在轨期间的变形，除需测量材料的热膨胀系数之外，还需测量材料的湿热膨胀系数。　　（2）为进一步降低复合材料的热膨胀系数，并获得超稳定的结构，还需深入研究复合材料的铺层设计、热膨胀系数的预测方法，同时提高样品级别的热膨胀系数测量准确性，要具备测量热膨胀系数1~5×10-8/K范围的能力。　　（3）为进一步提高复合材料桁架结构整体变形测量的准确性、减小测量不确定度，需具备模拟空间环境的真空（低气压）条件下的原位测量能力，利用真空环境消除或减弱热对流所带来的不确定度。更准确的说，要对大尺寸桁架结构0.1 um的总变形量要有准确的测试能力。　　本文针对上述要求，从样品的热膨胀系数测试到桁架全场大尺寸热变形测试，全方位提出了相应的解决方案。特别针对激光干涉法在大气环境下的高精度热变形测量，介绍了上海依阳公司开展的方案性试验结果，证明了激光干涉法完全可以用于大气环境下的位移测量，尽管测量精度有所降低，但完全可以满足百纳米量级的全场热变形测量。同时也证明了此方案的可行性，为打通整个技术路线奠定了基础。[b][color=#990000]2. 技术方案[/color][/b]　　技术方案主要针对材料样品和整体桁架两个尺度级别的测试进行设计。样品级别的热膨胀和湿膨胀系数测试还采用顶杆法，整体桁架的热变形和热膨胀系数采用目前位移测量精度最高的激光干涉法，并实现激光干涉法既可以在大气环境下又可以在真空环境下进行测量。整体技术方案如图2-1所示。[align=center][img=,500,354]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232024059437_8538_3384_3.png!w690x489.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-1 热变形测试技术方案框图[/color][/align][color=#990000]2.1. 顶杆法高精度热膨胀系数测试方案[/color]　　为了实现样品级别的高精度-8量级热膨胀系数测量，测试方案包括以下几方面的内容：　　（1）采用传统顶杆法进行样品级别的热膨胀系数测量，顶杆的作用是将样品的尺寸变化传递出来，而不是非接触式激光干涉法直接对镜面样品表面进行测量。选择顶杆法的目的是降低样品制作难度和测量光路的调整难度。　　（2）顶杆法超低热膨胀系数测量装置放置在放置在大气环境中，由此在实现变温测量的同时，还可以进行变湿测量。另外，在大气环境下样品的辐射加热速度要比真空条件下快很多，这使得大气环境下的测试效率远高于真空条件下的测试。　　（3）普通热膨胀仪中的顶杆材料一般选用的是热膨胀系数为5.3×10-7/K的熔融石英，这限制了顶杆法热膨胀仪的测试能力。在±50℃范围内，可选用热膨胀系数小于1×10-8/K零膨胀材料，并结合基线修正，可使顶杆法具有非常高的测量精度。　　（4）在±50℃范围内，样品温度的热电偶测温传感器和电加热控制方式很容易造成将近1℃的测量不确定度，室温附近热物理性能测试的最大误差源往往都是温度项。为此选用高精度的液体循环浴加热方式和热敏电阻温度传感器，可大幅度降低温度项误差。　　（5）热膨胀测试中的位移传感器直接选用绝对测量的激光干涉仪，这样可以保证几个纳米的测量精度（不是分辨率）。　　（6）在超低热膨胀系数测试中，位移传感器随环境温度变化所带来的影响非常明显，所有高精度的位移传感器都有温漂指标。为此，要对位移传感器采取恒温措施，根据不同位移传感器的温漂指标确定传感器环境温度的稳定性和恒温手段。[color=#990000]2.2. 激光干涉法全场测试方案[/color]　　为了实现尺寸高稳定性复合材料桁架结构的全场热变形测量，如图2-1所示，测试方案选择采用激光干涉测试技术，这主要是基于以下几方面原因：　　（1）激光干涉测试技术是目前工程应用中测量精度最高的成熟技术，由于是基于波长长度的测量，所以激光干涉法是一种绝对测试方法，比较容易实现几个纳米的位移测量精度。　　（2）目前成熟的激光干涉测试技术，既可以测量热变形位移，又同时可以测量角度变化，非常适合桁架结构的全场热变形测量。　　（3）目前成熟的激光干涉测试技术已经解决了以往激光干涉法测量对环境振动的苛刻要求问题，不再需要特殊和昂贵的抗震减震措施，在普通实验室的一般隔振台上就可以进行高精度测量。　　激光干涉法全场测试方案是基于真空条件下的全场热变形测试，整个测试系统主要由真空系统、试验系统和测量系统三部分组成，整个测试系统放置在气浮隔振台上，如图2-2所示。[align=center][img=,690,274]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232024226897_8935_3384_3.png!w690x274.jpg[/img][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-2 真空型激光干涉法桁架全场热变形测试系统结构示意图[/color][/align]　　在实际测试过程中，根据被测对象情况，将激光干涉仪的分布位置设计为双端和单端测量布局两种形式。　　双端测量布局形式如图2-3所示。[align=center][color=#990000][img=,690,246]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232137181177_6207_3384_3.png!w690x246.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-3 双端测量结构示意图[/color][/align]　　双端测量布局具有以下特点：　　（1）光程差小，两端反射镜平行度要求不高，有利于保证测量精度。　　（2）多通道测量和扩展成本高，两台干涉仪只能测量一个试样。　　单端测量布局形式如图2-4所示。[align=center][color=#990000][img=,690,439]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232137381187_8450_3384_3.png!w690x439.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图2-4 单端测量结构示意图[/color][/align]　　单端测量布局具有以下特点：　　（1）光程差大（试件长度），两反射镜平行度要求高，可能会带来一定误差。　　（2）优点是便于今后多通道测量和扩展，一台激光器可带三台干涉仪进行三个试件测量。　　（3）关键是可以进行空载测量，确定系统误差。　　总之，对于尺寸高稳定性复合材料桁架结构的热变形高精度测量，采用真空型激光干涉法基本是国际上的主流测试方法，而且基本都是采用上述单端测量结构形式，由此可实现模拟空间真空环境的航天器桁架的原位热变形准确测量。　　尽管真空型激光干涉法可以实现很高精度的热变形原位测量，且非常适合航天器桁架结构的整体性能评价和考核，但在实际应用中还存在以下几方面的不足：　　（1）为满足庞大尺寸的航天飞行器桁架结构热变形测试，需要将整个桁架结构件完整放置在相应庞大的真空腔体内，并需要对真空腔体的光学窗口和真空度进行长时间的精确控制，以消除真空度变化带来的一系列影响，这使得整个测试系统非常复杂和造价昂贵。　　（2）在真空环境下热传递速度很慢，桁架的整体加热和控温方式很容易造成温度不均匀，而且桁架温度达到稳定需要漫长的恒温时间。因此对于大尺寸桁架的热变形测试需要采用分区加热方式，这造成加热系统也非常复杂，且恒温时间同样的漫长。　　（3）真空型激光干涉法测试系统的兼容性和灵活性较弱，需要采用巨大的真空腔体才能满足各种尺寸规格桁架的热变形测试，相应的调试工作量巨大。　　综上所述，对于航天器尺寸高稳定性复合材料桁架的热变形测量，特别是对于桁架管材和整体结构的研制和考核，更大的需求是测试简便快速、覆盖广和造价低的大气环境下的激光干涉法测试系统，在测量精度上至少要比国内目前采用的数字散斑法提高1~2个数量级。[b][color=#990000]3. 大气环境下激光干涉法位移测量试验考核[/color][/b]　　在大气环境下，大气中气体的波动会造成激光波长的改变，从而影响激光干涉法测量的准确性和稳定性，且非常容易造成试验过程中断，因此绝大多数激光干涉法测量基本都是在精确真空度控制条件下进行。　　为了考核大气环境下激光干涉法测量的准确性和稳定性，采用激光干涉仪位移测量系统，并结合各种不同的实验环境和密封手段，对不同光程长度进行了测试。[color=#990000]3.1. 可行性试验装置和方法[/color]　　可行性试验装置是在一个可拆装式木箱中放入一块0.6 m左右的石英板，石英板上分别放置参考反射镜和测量反射镜，并在石英板一侧固定激光器和干涉仪，整个木箱放置在气悬浮隔振台上，整个装置结构如图3-1所示。[align=center][color=#990000][img=,690,305]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232025524053_1160_3384_3.png!w690x305.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图3-1 可行性考核试验装置结构示意图[/color][/align]　　为考核方案的可行性，设计了两种测量模式，如图3-2所示。[align=center][color=#990000][img=,690,215]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026226487_6991_3384_3.png!w690x215.jpg[/img][/color][/align][color=#990000][/color][align=center][color=#990000]图3-2 测量模式示意图[/color][/align]　　在空载测量模式下，测量光和参考光都照射在一个平面反射镜上，这时激光干涉仪的位移测量值应为零。空载测量模式常用来考核激光干涉仪的系统测量误差，即考核各种试验环境条件对激光干涉仪位移测量的影响。　　在差分测量模式下，测量光和参考光分别照射在测量反射镜和参考反射镜上，两反射镜之间的距离变化量就代表被测物热变形大小，由此来考核大气环境下空气波动对激光干涉仪位移测量稳定性的影响。[color=#990000]3.2. 考核测试条件和结果[/color]　　为了模拟不同大气环境条件，设计了以下几种试验环境，如表3-1所示。[align=center][color=#990000]表3-1 大气环境试验条件[/color][/align][align=center][img=,690,202]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026395370_1501_3384_3.png!w690x202.jpg[/img][/align]　　在以上测试环境条件下，分别进行空载和差分两种模式测量，每种模式下的测试持续15分钟（选择更长测试时间会受到环境温度变化带来的影响），并进行多次重复测量，计算出不同环境条件和测量模式下的测量误差平均值。测量结果如表3-2所示。[align=center][color=#990000]表3-2 考核试验结果[/color][/align][align=center][img=,690,323]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232026537688_1320_3384_3.png!w690x323.jpg[/img][/align]　　由表3-2所示的测试结果可以看出，通过增加密闭形式的木箱，可以大幅度降低空调和大气环境对测量带来的影响，在狭窄的密闭空间内，即使是大气环境下也能达到纳米量级的测量精度，由此证明了密闭容器大气环境下采用激光干涉法测量热变形技术方案的可行性。[color=#990000][b]4. 参考文献[/b][/color]　　（1）刘国青, 阮剑华, 罗文波, 白刚. 航天器高稳定结构热变形分析与试验验证方法研究. 航天器工程, 2014, 23(2):64-70.　　（2）马立, 杨凤龙, 陈维强, 齐卫红,李艳辉. 尺寸高稳定性复合材料桁架结构的研制. 航天器环境工程, 2016, 33(3).[align=center]~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~[/align][align=center] [img=,690,215]https://ng1.17img.cn/bbsfiles/images/2019/01/201901232023218793_4119_3384_3.png!w690x215.jpg[/img][/align]